转换层各工程量计算Word文档格式.docx

1、模板及其支架自重:0.9一）、梁下支模架计算：1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为：1.2（26KN/m30.5m2.8m）=21.84KN模板及支架自重：0.9（0.85KN/m32.8m）=0.925KN施工人员及设备荷载自重：1.4（1KN/M20.5m）=0.504KN振捣砼时产生的荷载：（2.0KN/m20.5m）=1.008KN则荷载总重：N=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277KN钢管立柱允许荷载值（483.5钢管，对接）N=27.2KN每根立柱所承受的实际荷载：N=24.277KNN2、梁下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数根据立杆的长细比=0.7710

2、0/1.58 =48.7由表查得=0.857,其中N=24277N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：=N/Af=24277/0.857489=57.9N/mm2205 N/mm2所以梁下支模架体系能满足安全施工的要求。板下支模架计算1、则板下单根钢管立杆所承受的荷载为：1.0m0.3m）=9.36KN0.3m）=0.275KN1.0m）=1.4KN1.0m）=2.8KNN=9.36+0.275+1.4+2.8=13.835KNN=13.835KNN2、板下钢管立柱稳定性验算：由表查得=0.857,其中N=13835N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：=13835/0

3、.857489=33N/mm2205 N/mm2所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。三）、梁侧模拉杆验算二次混凝土浇筑时的最大高度为1.3m,故取1.3m高为研究对像，拉杆间距为500500mm。模板侧压力为：F1=0.22rct012v1/2取rc=25 KN/M3 t0=4h 1=1.2 2=1.15则F1=0.22rct012v1/2=0.222541.15 19.2 =133.1 KN/M2F2=Hrc=1.325=32.5 KN/M2取F= F2=32.5 KN/M2拉杆所受的拉力为：P=FA=32.50.50.5=8125 N查表选用螺杆为M12=12900NP=8125 N

4、（满足要求）。转换层从37轴至71轴总计砼约2100 m3，浇筑顺序为：梁板砼分二次浇筑，先从西往东采用两台泵连续浇筑大梁至板底23cm，留设施工缝；然后再采用一台泵从北往南浇筑平台板砼。一、浇筑时间计算：一） 按正常情况下：机械不发生故障、不堵泵、不塞车、砼供应及时，计算为：A、大梁浇筑时间计算：总方量：1660 m3，1、砼每台每小时输送计算：Q1=Qmaxa1=600.80. 5=24 m3根据现场实际情况取：20 m3/h2、每台泵配备砼搅拌运输车为：N=Q/60V1（60L1/S0+T1）=（+45）=4台3、白天、晚上2台同时24小时输送。4、浇筑时间为：2台24小时20 m3=9

5、60 m3/天 总天数为：1660960=1.8天按照此情况考虑，需要2天时间才能浇捣完。B、平台板浇筑时间计算：440 m3， 浇筑时间为：480 m3/天总天数为：440480=1天按照此情况考虑，需要1天时间才能浇捣完。二）考虑不利因素影响：白天交通堵塞、砼搅拌站供应不及时或出现堵管等其它因素。1660 m3，则计算为：1、白天按50%输送量，晚上按80%输送量计算。2、按每台每小时出料20 m3计算。3、每台泵配备砼搅拌运输车为：N=Q/60V1（60L1/S0+T1） =+45） =4台（80%12小时+50%12小时）20 m3=624 m3/天624=2.7天按照此情况考虑，需要

6、3天时间才能浇捣完。 312 m3/天312=1.5天按照此情况考虑，需要1.5天时间才能浇捣完。二、浇筑宽度计算：A、 大梁浇筑每小时浇筑量为Q=Q1=2Qmax1=2600.650.5=40m3,初凝时间为4小时而每米宽度范围内砼最大量不超过50m3，则浇筑宽度为B=4Q/50=3.2m，实际每次浇筑宽度控制在1m内（即每次浇筑一根梁），可满足连续浇筑要求。B、 平台板浇筑每小时浇筑量为Q=Q1=Qmax0.5=20m3,初凝时间为4小时而每米宽度范围内砼最大量不超过15m3，则浇筑宽度为B=4Q/15=5.3m，实际每次浇筑宽度控制在4m内，可满足连续浇筑要求。转换层荷载计算一、受力分析

7、：由于转换层施工时产生的荷载非常大，且上下层部分结构梁位置不对齐，转换层大梁施工时产生荷载通过模板支撑系统直接传递于下层梁板面上（对于上下层结构梁位置不对齐的部位，采用搭设斜撑架把大梁荷载传递到下层梁上），考虑第四、五层楼板模板不拆除，因此上部荷载通过模板支撑系统同时由下面两层即四、五层来承载，计算时只要梁满足最大承载力要求即可。1取3745/Y1轴梁为研究对象计算，受力如下图所示：二、承载力计算：1梁的计算：1.1 梁实际受弯承载力计算（第四、五层板标高为17.600m、21.900m）考虑第四、五层模板不予以拆除，以承受上部转换层传来荷载。已知：bh=350800 砼C35,fy取340N

8、/mm2（ 25）fcm=19 N/mm2 As1=1964mm2 As2=3928mm2 =Asfy/bh0fcm=5892340/35075019=0.402查表得as=0.323Mu=ash02fcm=0.323350750219=1208 KNM1.2 转换层荷载计算：1.2.1已知：h=8002800 砼C45,fy取340N/mm2（ 25）fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m 钢筋砼自重：大梁砼浇筑高度为2.5m。0.8m2.5m9.9m）=617.8KN9.9m）=18.2KN9.9m）=11.1KN9.9m）=22.18KNN=617.8+18.2+11.1+22.18

9、=669.28KNq=669.28/9.9=67.6 KN/M1.2.2已知：h=7002600 砼C45,fy取340N/mm2（ 25）fcm=23.5 N/mm2 L=7.2m大梁砼浇筑高度为2.3m。0.7m2.3m7.2m）= 377.4KN7.2m）= 11.1KN7.2m）= 7.056KN7.2m）= 14.112KNN=377.4+11.1+7.056+14.112=409.668KNq=409.668/7.2=56.9 KN/Mp=56.97.2/2=204.8 KN1.2.3已知：h=6002300 砼C45,fy取340N/mm2（ 25）fcm=23.5 N/mm2

10、L=7.2m大梁砼浇筑高度为2.0m。0.6m2.0m7.2m）= 269.6KN7.2m）= 7.9KN7.2m）= 6.05KN7.2m）= 12.1KNN=269.6+7.9+6.05+12.1=295.65KNq=295.65/7.2=41.1 KN/Mp=41.17.2/2=147.8 KN1.2.4转换层梁与下部梁位置不对齐，把转换层梁通过钢管斜支撑传递到下层梁上，不与下层板面直接接触,即3745/Y1轴偏北L9把荷载传递到下层3745/Y1轴梁上；2300 L=9.9m大梁砼高度为2.0m。9.9m）=519KN9.9m）=15.3KN9.9m）=9.7KN9.9m）=19.4K

11、NN=519+15.3+9.7+19.4=563.4KNq=563.4/9.9=57 KN/MM总=M1+M2+M3+ M4M1=qL2/24=67.69.92/24=270.1 KNM2=2Pa2b2/L3=2147.86.623.32/9.93=144.5KNM3=2Pa2b2/L3=2409.63.626.32/9.93=434.3 KNM4= qL2/24=579.92/24=232.8 KN则M总=270.1+144.5+434.3+232.8=1081.7 KN则上部荷载M总=1081.7 KNM Mu=1208 KNM，即施工时满足要求。1.3 梁抗剪计算a.根据受力分析，梁承受

12、最大剪力为R1=qL/2=（67.69.9）/2=334.6 KNR2B=pa2（1+2b/L）/L2=204.86.62（1+23.3/9.9）/9.92=152KNR2A=pb2（1+2a/L）/L2=204.83.32（1+26.6/9.9）/9.92=53KNR3B=pa2（1+2b/L）/L2=295.63.62（1+26.3/9.9）/9.92=89KNR3A=pb2（1+2a/L）/L2=295.66.32（1+23.6/9.9）/9.92=207KNR4= qL/2=（577.2）/2=205.2 KNV=R1+R2B+ R3A+ R4 =334.6+152+207+205.2

13、=898.8KNHw/b=0.75/0.35=2.144V=898.80.2517750=1116KN（符合要求）b.验算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.07750=312.4KN898.8KN则需计算配筋Asv/sV-0.07fcbh0/1.5fyvh0=898800-312400/1.5210750=2.5 mm2/mm故选用四肢箍10 （Asv1=78.5 mm2）,于是箍筋间距为sAsv/0.463=478.5/2.5=126 mm原设计为10100/150（4）验算其配筋率为：PS0=（478.5）/（350150）=0.6%最小配筋率为：PS0min=0.02（fc/fy）=0.02（17/340）=0.1%0.6%（满足要求）故原设计能满足要求