塔吊基础施工方案Word格式.docx

1、2、基础施工阶段先施工塔吊基础并及时进行塔吊的安装、办理验收，便于基础施工的水平及垂直运输、钢筋等材料吊装就位及卸车等，所有塔吊需尽快投入使用。4、塔吊基础的选择及定位1、由于8#、9#、10#、11#号楼均为高层,总高度均超过100m，故需考虑塔吊附墙。塔吊定位的原则为：塔吊基础与结构基础不重合，不影响结构施工；方便安装塔吊附墙；拆除时又能顺利降落。2、根据现场实际情况，通过以上分析，定位塔吊，选择塔吊基础为承台基础，塔吊的承台基础尺寸为5m5m（1.21.5）m,（均不含垫层），将塔吊基础在总平面图上定位，具体如下：8#楼及周边车库4#塔吊基础中心坐标定位为X=2946492.772,Y=

2、36415.955；9#楼南侧侧5#塔吊基础中心坐标定位为X=2946404.642,Y=364136.135；10#楼南侧3#塔吊基础中心坐标定位为X=2946458.938,Y=364234.428；10#楼东北侧8#塔吊基础中心坐标定位为X=2946440.602,Y=364180.412；10#、11#楼间2#塔吊基础中心坐标定位为X=2946408.082,Y=364228.314；11#楼西侧1#塔吊基础中心坐标定位为X=2946359.577,Y=364194.174。16#楼南侧6#塔吊基础中心坐标定位为X=2946434.930,Y=364074.393。2#楼及周边车库7#

3、塔吊基础中心坐标定位为X=2946492.772,Y=36415.955；3、各楼栋根据定位位置实际地貌及地质情况，采用人工（或机械）开挖进行土石方开挖，并根据实际情况进行收方。开挖时，为确保基坑稳定，进行放坡处理。塔吊基础混凝土浇筑根据现场实际开挖情况采用原槽浇灌或支模浇筑。4、根据规范要求，塔吊基底要求持力层必须完整、平整，无积水，岩质坚固牢靠，承载力大于16吨/平方米（0.16Mpa）。本工程塔吊基础安装位置位于挖方区，基础下岩层完整、满足地基承载力0.16Mpa的要求，采用独立基础形式（5000mm5000mm，高度大于1200mm（12001500mm），以现场实际收方资料为准），作

4、100mm厚C20素混凝土垫层。 塔吊基坑内设置300*300*300集水坑，定期抽水。塔吊标节周边采用M5水泥砂浆砌筑MU10页岩实心砖。5、塔吊基础设计计算（TC5012-5型）计算依据： 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-20115.1、塔机属性塔机型号QTZ63（TC5610）-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40.5塔机独立状态的计算高度H（m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.6 5.2、塔机荷载塔机竖向荷载简图5.2.1、塔机自身荷载标准值塔身自重G

5、0（kN）202.7起重臂自重G1（kN）62.5起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）28小车和吊钩自重G2（kN）4.9小车最小工作幅度RG2（m）2.5最大起重荷载Qmax（kN）50最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）13.7最大起重力矩M2（kN.m）855平衡臂自重G3（kN）45平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.4平衡块自重G4（kN）146平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）12.2 5.2.2、风荷载标准值k（kN/m2）工程所在地贵州 贵阳市基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、

6、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z1.5861.626风压等效高度变化系数1.297风荷载体型系数s1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率风荷载标准值0.81.21.5861.951.2970.20.771.6260.351.3825.2. 3、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）202.7+62.5+4.9+45+146461.1起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）461.1+50508.2水平荷载标准值Fvk（kN）0.770.351.64318.542倾覆力矩标准值Mk（kNm）62.528+4.913.7-456.4-

7、14612.2+0.9（855+0.518.54243）876.218竖向荷载标准值Fk（kN）Fk1461.1水平荷载标准值Fvk1.3824333.279倾覆力矩标准值Mk（kN2.5-4512.2+0.533.27943408.5485.2.4、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2461.1553.32起重荷载设计值FQ（kN）1.4Fqk1.45070竖向荷载设计值F（kN）553.32+70623.32水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.418.54225.959倾覆力矩设计值M（kN（62.512.2）+1.40.943）1277.119竖向荷

8、载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.433.27946.591倾覆力矩设计值M0.543633.3585.3、基础验算基础布置图基础布置基础长l（m）5基础宽b（m）基础高度h（m）基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重c（kN/m3）25基础上部覆土厚度h（m）基础上部覆土的重度（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度（mm）地基参数地基承载力特征值fak（kPa）160基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d基础底面以下的土的重度（kN/m3）基础底面以上土的加权平均重度m（kN/m3）基础埋置深度d（m）1.5修正后的地基承载力特征

9、值fa（kPa）201.8地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）20基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）基础倾斜方向的基底宽度b5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5525=750kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9（M2+0.5FvkH/1.2） =62.543/1.2） =816.42kNm Fvk=Fvk/1.2=18.542/1.2=15.452kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2（G1R

10、G1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4）+1.4 =1.2 =1193.402kN Fv=Fv/1.2=25.959/1.2=21.632kN 基础长宽比：l/b=5/5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=552/6=20.833m3 Wy=bl2/6=5 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=876.2185/（52+52）0.5=619.58kN Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=876.218 5.3.1、偏心距验算 （1）、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin

11、=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =（508.2+750）/25-619.58/20.833-619.58/20.833=-9.152 偏心荷载合力作用点在核心区外。 （2）、偏心距验算 偏心距：e=（Mk+FVkh）/（Fk+Gk）=（876.218+18.5421.2）/（508.2+750）=0.714m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=（52+52）0.5/2-0.714=2.821m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/（b2+l2）0.5=0.7145/（52+52）0.5=0.505m 偏心距在y方向投影长度：el=el/（b2+l2）0.5=0.7

12、14 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5/2-0.505=1.995m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5/2-0.505=1.995m b=1.9951.995=3.98m20.125bl=0.1255=3.125m2 满足要求。 5.3.2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-9.152kPa Pkmax=（Fk+Gk）/3b=（508.2+750）/（31.9951.995）=105.37kPa5.3. 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（508.2+750

13、）/（55）=50.328kN/m25.3.4、基础底面压力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b（b-3）+dm（d-0.5） =160.00+0.3019.00（5.00-3）+1.60（1.50-0.5）=201.80kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=50.328kPafa=201.8kPa 满足要求！ （3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=105.37kPa1.2fa=1.2201.8=242.16kPa5.3.5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1200-（50+22/2）=1139mm X轴方向净反力： Pxmin=（Fk/A-（Mk+

14、Fvkh）/Wx）=1.35（508.200/25.000-（816.420+15.4521.200）/20.833）=-26.663kPa Pxmax=（Fk/A+（Mk（508.200/25.000+（816.420+15.4521.200）/20.833）=81.548kPa 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=（b+B）/2）Pxmax/b=（5.000+1.600）/2）81.548/5.000=53.822kPa Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A-（Mkh）/Wy）=1.35 Pymax=（Fk/A+（Mk 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）P

15、ymax/l=（5.000+1.600）/2） 基底平均压力设计值： px=（Pxmax+P1x）/2=（81.548+53.822）/2=67.685kPa py=（Pymax+P1y）/2=（81.548+53.822）/2=67.685kPa 基础所受剪力： Vx=|px|（b-B）l/2=67.685（5-1.6）5/2=575.323kN Vy=|py|（l-B）b/2=67.685 X轴方向抗剪： h0/l=1139/5000=0.2284 0.25cfclh0=0.25114.350001139=20359.625kNVx=575.323kN 满足要求。 Y轴方向抗剪： h0/b

16、=1139/5000=0.2284 0.25cfcbh0=0.251139=20359.625kNVy=575.323kN 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=323.8kPa5.3.6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.0015.4、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 22200基础底部短向配筋基础顶部长向配筋HRB400 25200基础顶部短向配筋 5.4.1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=（b-B）2pxl/8=（5-1.6）267.6855/8=489.025kN 基础Y向弯矩： M=（l-B）2

17、pyb/8=（5-1.6）2 5.4.2、基础配筋计算 （1）、底面长向配筋面积 S1=|M|/（1fcbh02）=489.025106/（111392）=0.005 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.005）0.5=0.005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.997 AS1=|M|/（S1h0fy1）=489.025106/（0.9971139360）=1196mm2 基础底需要配筋：A1=max（1196，bh0）=max（1196，0.00151139）=8542mm2 基础底长向实际配筋：As1=9878.44mm2A1=8542.5mm2 （2）、底面短向配筋面

18、积 S2=|M|/（1fclh02）=489.025 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.005/2=0.997 AS2=|M|/（S2h0fy2）=489.025A2=max（1196，lh0）=max（1196，0.0015 基础底短向实际配筋：AS2A2=8542.5mm2 （3）、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=12756.25mm20.5AS1=0.59878.44=4939.22mm2 （4）、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS40.5AS2 （5）、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。5.5、配筋示意图基础配筋图6、塔吊基础设计计算（TC5610-6型） 计算依据： 建筑地基基础设计规范GB50007-20116.1、塔机属性QTZ80（TC5610-6）-中联重科47 6.2、塔机荷载 6.2.1、塔机自身荷载标准值60 6.2.2、风荷载标准值 6.2.3、塔机传递至基础荷载标准值461.1+60521.14720.26620.26647）946.0564736.37436.37447547.83