5桩塔吊矩形板式桩基础1计算书Word格式.docx

1、平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.3平衡块自重G4（kN）89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）11.8 2、风荷载标准值k（kN/m2）工程所在地广东 惠来基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.75塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z1.5861.686风压等效高度变化系数z1.297风荷载体型系数s1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k（kN/m2）0.81.21.5861.951.2970.20.771.6860.753.07 3、塔机传递至基础荷载

2、标准值塔机自重标准值Fk1（kN）251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk（kN）0.770.351.64318.542倾覆力矩标准值Mk（kN37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9（690+0.518.54243）666.628竖向荷载标准值Fk（kN）Fk1401.4水平荷载标准值Fvk3.074373.926倾覆力矩标准值Mk（kN0-19.811.8+0.573.926431232.549 4、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN

3、）1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F（kN）481.68+84565.68水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.418.54225.959倾覆力矩设计值M（kN（37.411.8）+1.40.943）995.911竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.473.926103.496倾覆力矩设计值M0.5431796.941 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h（m）1.35承台长l（m）4.8承台宽b（m）承台长向桩心距al（m）3.5承台宽向桩心距ab（m）桩直径d（m）0.4承

4、台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C（kN/m3）25承台上部覆土厚度h（m）承台上部覆土的重度（kN/m3）19承台混凝土保护层厚度（mm）配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc+h）=4.84.8（1.3525+019）=777.6kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2777.6=933.12kN 桩对角线距离：L=（ab2+al2）0.5=（3.52+3.52）0.5=4.95m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=（401.4+777.6）/5=235.8kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q

5、kmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L =（401.4+777.6）/5+（1232.549+73.9261.35）/4.95=504.975kN Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L =（401.4+777.6）/5-（1232.549+73.9261.35）/4.95=-33.375kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L =（481.68+933.12）/5+（1796.941+103.4961.35）/4.95=674.225kN Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L =（481

6、.68+933.12）/5-（1796.941+103.4961.35）/4.95=-108.305kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z（kN/m3）桩混凝土保护层厚度（mm）30桩入土深度lt（m）4桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1000桩裂缝计算钢筋弹性模量Es（N/mm2）200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0（kN）100最大裂缝宽度lim（mm）普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz（m）承台埋置深度d（m）是否考虑承台效应承台效应系数c0.1土名称土

7、层厚度li（m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa）抗拔系数承载力特征值fak（kPa）粘性土1.8802100.5200强风化岩2.14000.7360中风化岩6800 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.4=1.257m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.42/4=0.126m2 承载力计算深度：min（b/2,5）=min（4.8/2,5）=2.4m fak=（1.8200+0.6360）/2.4=576/2.4=240kPa 承台底净面积：Ac=（bl-nAp）/n=（4.84.8-50.126）/5=4.482m2 复合桩基竖向承载力特

8、征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.257（0.880+2.1100+1.180）+10000.126+0.12404.482=688.142kN Qk=235.8kNRa=688.142kN Qkmax=504.975kN1.2Ra=1.2688.142=825.771kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-33.375kN 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=33.375kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=ltAp（z-10）=40.126（25-10）=7.54kN Ra=uiq

9、siali+Gp=1.257（0.580+0.72.1100+0.71.180）+7.54=309.887kN Qk=33.375kNRa 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=163.142122/4=1810mm2 （1）、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=674.225kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1000kN （2）、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=108.305kN fyAS=3601809.55710-3=651.441kN Q=108.305kNfyAS=651.4

10、41kN 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=（1809.557/（0.126106）100%=1.44%0.65% 5、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 （1）、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：Ate =d2/4=4002/4=125664mm2 te=（As+Aps）/Ate=（1809.557+0）/125664=0.0140.01 取te=0.014 （2）、纵向钢筋等效应力 sk=Qk/As=33.375103/1809.557=18.444N/mm2 （3）、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/（tesk）=1.1-0.652

11、.01/（0.01418.444）=-3.819 取=0.2 （4）、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=（16122+010.72）/（16112+010.7）=12mm （5）、最大裂缝宽度 max=crsk（1.9c+0.08dep/te）/Es=2.70.218.444（1.930+0.0812/0.014）/200000=0.006mmlim=0.2mm 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 22130承台底部短向配筋承台顶部长向配筋HRB400 20180承台顶部短向配筋 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm M

12、=（Qmax+Qmin）L/2=（674.225+（-108.305）4.95/2=1400.581kNm X方向：Mx=Mab/L=1400.5813.5/4.95=990.36kN Y方向：My=Mal/L=1400.581 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=481.68/5 + 1796.941/4.95=459.373kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=（800/1289）1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=（ab-B-d）/2=（3.5-1.6-0.4）/2=0.75m a1l=（al-B-d）/2=（3.5-1.6-0.4）/2=0.75m 剪跨比：

13、b=a1b/h0=750/1289=0.582，取b=0.582； l= a1l/h0=750/1289=0.582，取l=0.582； 承台剪切系数：b=1.75/（b+1）=1.75/（0.582+1）=1.106 l=1.75/（l+1）=1.75/（0.582+1）=1.106 hsbftbh0=0.8881.1061.571031.289=9538.428kN hslftlh0=0.888 V=459.373kNmin（hsbftbh0， hslftlh0）=9538.428kN 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.289=4.178m ab=3.5mB

14、+2h0=4.178m，al=3.5mB+2h0=4.178m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 （1）、承台底面长向配筋面积 S1= My/（1fcbh02）=990.36106/（1.0316.7480012892）=0.007 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.007）0.5=0.007 S1=1-1/2=1-0.007/2=0.996 AS1=My/（S1h0fy1）=990.36106/（0.9961289360）=2142mm2 最小配筋率：=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,451.57/360）=max（0.2

15、,0.196）=0.2% 梁底需要配筋：A1=max（AS1, bh0）=max（2142,0.0021289）=12375mm2 承台底长向实际配筋：AS1=14416mm2A1=12375mm2 （2）、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/（2fcbh02）=990.36 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.007/2=0.996 AS2=Mx/（S2h0fy1）=990.36A2=max（9674, lh0）=max（9674,0.002 承台底短向实际配筋：AS2=14416mm2A2=12375mm2 （3）、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=8692mm20.5AS1=0.514416=7208mm2 （4）、承台顶面短向配筋面积AS4=8692mm20.5AS2 （5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图