3落地脚手架工程搭设拆除方案Word文件下载.docx

1、弹放脚手线底座安放（二八板）放置纵向扫地杆立杆（冲天）放置横向扫地杆第一步纵向水平杆（即大横杆）第一步横向水平杆（即小横杆）铺竹笆板连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆3、 普通落地脚手搭设要求1、根据纵距、横距要求进行放线、定位。2、离地200左右牵一道纵向扫地杆，横向扫地杆间隔两步设置在纵向扫地杆下。3、立杆纵距为1.7m，立杆横距1.05m，步距为1.80m，小横杆内挑300，外挑150。4、冲天接头须采用对接扣件对接，接头应相互错开，两个相邻冲天接头不应设在同步同跨内，两相隔接头在高度方向错开的距离应大于500mm。5、大横杆设置在小横杆之上，并以直角扣件扣紧在小横杆上。操作层大横杆

2、设置4道，上铺竹笆。大横杆的接长宜采用对接扣件，也可搭接，搭接接头交错大于500mm，搭接长度大于1m，并应等距布置3个旋转扣件固定。6、小横杆两端应用直角扣件固定在冲天上，一端距离墙面150mm。竹笆四角应用18#铅丝双股并联固定在大横杆上，层层满铺。7、连墙件采用钢性连接。在边梁面预埋一48短钢管，露出梁面部分用48钢管相扣，并将脚手架立杆与钢管另一头连接，水平间距二排且500，且距离主节点（横立杆相交处）1/3步距。开始搭设时应每隔6跨设置抛撑，直至连墙件安装稳定后方可视情况拆除。当向上施工另一层前，应首先将已施工层的连墙件拧好。立杆顶端伸出建筑物（或操作层）1.5m。大、小横杆：小横杆

3、上设置大横杆，小横杆与冲天、大横杆与小横杆连接。操作层设置4根大横杆，上铺竹笆。同一步大横杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定。剪刀撑：应随立杆、横杆等同步搭设，连续、全高设置各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.M，并不得大于65N.M。各构件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10CM。对接扣件开口应向上或向内。其他：防护栏杆高度1.2m，搭设在外排立杆内侧。竹笆应铺满、铺稳，四角用18#双股镀锌铅丝并联固定在大横杆上。连墙件钢管与立杆扣件拧牢。5、脚手架投入使用后要有专人监护保养，施工荷载不超过 3kN/m2。6、搭设时须戴安全帽、登高带。操作层不得超载，遇

4、六级以上大风、雨、雪天应停止脚手架作业。经常检查和保修。7、安全围护采用平、立网结合围护，确保脚手架搭设时的安全。安全平网其高度按前述。斜杆间距两跨，长2.8m。脚手架外侧满挂绿色密目安全网（立网）围护，安全网应封严，与外脚手固定牢靠，一般用细尼龙绳编织成的。要求网绳不破损，生根要牢固，平网宽3.0m，长6.0m，网眼5cm。在施工层、斜道处设180mm高的挡脚板。施工作业层脚手架的内立杆与外墙之间必须进行封闭。所有结构临边洞口都必须设置防护栏杆。在脚手架上进行电气焊作业一定有专人监护。搭设和拆除时，地面应设围栏和警示标志。5、 脚手架的管理及维护1、凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应

5、先修复方能入库存放。2、定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理。3、脚手架使用的扣件、螺母等小配件极易丢失，搭设时应及时将多余件及时存放。4、建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检修制度以减少丢失和损耗。5、在以下各阶段由专业人员进行检验验收，并记录相应资料，装订成册：悬挑梁安装完成后、作业层施工前、达到设计高度后、六级以上大风后、停用超过一个月后。6、定期、定人组织有关人员进行检查发现不合格之处应及时纠正，违反给予经济处罚。6、 脚手架的拆除7.1、 准备工作1.逐级交底拆除技术措施，做到工人清楚拆除顺序。2.清除脚手架上的杂物及地面障碍物。7.2、 拆除顺序应逐层由上而下，先搭后拆、后搭先

6、拆，严禁上下同时作业。7.3、 普通脚手架拆除方法1、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步时应增设临时连墙件进行加固。2、当脚手架拆除至下部最后一根长冲天的高度（约6.5m）时，应临时设置抛撑加固，后拆连墙件。3、对不拆除的人货两用梯等处脚手架两端，应设置横向防护栏杆支撑加固。4、严禁抛扔，架子拆除时须示警,专人指挥，严禁抛掷。7、 计算书（脚手架计算书）落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.4米，立杆

7、采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.25，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.40米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/3=0.700

8、kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=（0.080.109+0.100.980）1.7002=0.308kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-（0.100.109+0.1171.7002=-0.363kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

9、=0.363106/4788.0=75.792N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6770.091+0.9900.700）1700.04/（1002.06105114920.0）=2.662mm 大横杆的最大挠度小于1700.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆

10、支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.700=0.065kN1.0501.700/3=0.089kN1.700/3=1.190kN 荷载的计算值 P=1.20.065+1.20.089+1.41.190=1.851kN 小横杆计算简图 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=（1.20.038）1.0502/8+1.8511.050/3=0.654kN.m=0.654106/4788.0=136.665N/mm2

11、小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/（3842.060114920.000）=0.03mm 集中荷载标准值P=0.065+0.089+1.190=1.345kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1344.5301050.0（31050.02-41050.02/9）/（72114920.0）=2.334mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.359mm 小横杆的最大

12、挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN1.700/2=0.134kN1.700/2=1.785kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.134+1.41.785=2.708kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其

13、抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1241 NG1 = 0.12415.350=1.906kN （2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15061.700（1.050+0.300）/2=1.033kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1506/2=0

14、.765kN （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0.00515.350=0.130kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.834kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.050/2=3.570kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（G

15、B50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.6700.872 = 0.561kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.834+0.851.43.570=8.849kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ3.834+1.43.570=9.599kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4

16、Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.850.5611.8001.800/10=0.367kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.599kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面

17、面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =9599/（0.19457）=111.994N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.849kN； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.367kN.m；=8849/（0.19457

18、）+367000/4788=179.997N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2），p = N/A；p = 38.40 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N = 9.60 A 基础底面面积 （m2）；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 （kN/m2）；fg = 58.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 145.00 地基承载力的计算满足要求!