冷连轧机模态测试研究模板Word文档下载推荐.docx

1、 Steel（Group） Co., Shanghai 41,China）ZOU Jia-xiangSHI Xiao-lu（University of Science & Technology Beijing, Beijing 100083,China）Abstract:In view of the vibration problem of 2030mm continuous cold rolling mill with high rolling speed, theforma-tion mechanism, influence factors and suppression method o

2、f self-excited vibration are analyzed based on practial testing and theory analysis. The problem can be resolved by proper control emulsion concentration, and with the result the rolling speed can be increased. Keywords:continuous cold rolling mill; vibration; formation mechanism; suppression; lubri

3、cation1概述带钢冷连轧机在高速轧制时的振动问题是国内外普遍存在的问题, 直到当前尚未找出圆满的解决办法, 成为国际上尚待解决的难题宝钢从德国西马克引进的2030mm5机架冷连轧机也存在上述问题为此, 宝钢冷轧部与北京科技大学联合, 针对该轧机高速运行中出现的振动问题, 从现场测试和理论分析等方面进行了研究2综合测试为了探明轧机振动的特性、 振源及主要影响因素, 对轧机5个系统46个参数做了全面的普查性同步诊断, 共测到振动信号17次, 其共性是振动频率为124Hz经过这次大规模综合测试, 首先排除了一部分与振动无关的因素: （ 1） 经过低速常规轧制发现, 在带钢咬入及甩尾过程中没有出现

4、有规律的振动信号因此, 该轧机不属冲击扭转振动（ 2） 在空车压靠和增速实验中, 无论压靠力多大, 轧制速度多高, 甚至达到1500m/min,轧机也未出现振动现象这说明振动不属于轧机机械系统本身的问题, 也说明辊缝中有无轧件对轧机产生振动至关重要（ 3） 从液压控制信号和电气控制信号来看, 在振动过程中, 时域信号均未出现有规律的波动; 从频率上看, 两种信号均无124Hz的频率成分, 这说明液压控制和电气控制与振动无关（ 4） 传动系统振动与垂直振动不相干（ 5） 振源不在地基和齿轮座（ 6） 轧件入口厚度波动信号不存在124Hz频率成分, 从而找出了与振动关系密切的部位和因素: 上下工作

5、辊、 支承辊、 机架横梁; 轧制力; 入口张力; 出口张力（ 是振动的结果, 而不是振动起因）由此可见q振源集中在辊缝辊缝的概念是一个耦合因素, 是由工作辊辊面、 轧件及轧制油膜构成的而轧件的塑性变形过程在辊缝中实现, 与轧制力、 前后张力、 摩擦力大小及波动、 材料性能等有关经对振动测试信号分析能够看出:（ 1） 轧机系统的振动是发散的（ 2） 轧机振动振幅的增长形式呈指数增长的趋势, 属典型的自激振动形态（ 3） 轧机系统的振动没有外部激励（ 4） 从轧制力、 张力和工作辊运动之间的相位关系来看, 彼此间的相位差为90, 是典型的工艺参数相互耦合形成能量输入的自激闭环系统由综合测试能够得出

6、: 振动的性质为自激振动, 振动频率为124Hz, 振源在辊缝3轧机自激振动形成机理及影响因素分析图1所示为自激振动系统的组成框图由此能够看出, 一个自激振动系统首先要有动力源, 还要有振动系统轧机垂直系统、 调节系统辊缝工艺参数相互耦合关系调节系统的作用是将振动系统的交变运动转换为交变力, 反馈到振动系统, 而振动系统的振动又影响调节系统, 由此相互作用构成了可从外部动力源吸取能量的闭环系统除此之外, 还要具备足够大的外部扰动, 破坏系统的稳定性, 才可激起振动图1自激振动系统的组成框图因此, 一个系统产生自激振动必须具备2个因素: 能够从外部吸取能量的自激闭环系统; 足够大的外部扰动图2中

7、的5条曲线示出自激振动的形成过程:图2轧机自激振动机理简图当轧机由于某种原因（ 如来料厚度不均、 接头焊缝等） 发生垂直谐振, 如图中第1条曲线所示, 则轧件出口厚度波动可用第2条曲线表述, 它和第1条曲线相同, 这是几何关系所决定的根据辊缝中金属的”秒流量相等”原则,在入口厚度和出口速度不变的条件下, 轧件入口速度的波动可用第3条曲线表述由于入口速度波动使带钢产生形变, 以致入口张力发生波动, 如第4条曲线所示, 其滞后于轧辊振动位移90由自激振动机理简图入口张力波动导致轧制力波动, 可用第5条曲线表述正是这种轧制力波动, 在轧辊每振动1整周中对轧辊所作的正功大于负功, 因而把能量施加到轧辊

8、上, 并以124Hz的频率使垂振振幅迅速扩大这种发散性振动是由轧机振动本身自己激发起来的, 即由滞后于振动位相90的张力（ 此时轧制力超前位移90） 造成的负阻尼大于系统正阻尼所导致的由此可见, 自激振动的生成是由于某种条件形成了轧制过程中轧制力、 张力、 轧辊运动间90差的相位关系形成的影响自激振动生成的因素有:（ 1） 轧制速度对振动的影响轧制速度越高, 自激振动越易发生, 其原因如下:随着轧机轧制速度的提高, 轧机周围的各种扰动因素会越来越多, 扰动的强度也越来越强;轧机的轧制速度越高, 其工作辊的运动与入口张力变化的关系越紧密, 即系统的自激关系越强, 则轧机系统的稳定性越差, 越易发

9、生振动轧机的轧制速度对轧机辊缝中的润滑状况也有较大影响（ 2） 轧件的厚度对振动的影响轧件的厚度越薄, 越易振动这是由于: 轧件的厚度越薄, 则轧机工作辊的运动与轧机的入口张力间的关系越紧密, 且轧机的轧制力与轧机入口张力间的关系也越紧密（ 3） 轧件的入口张力对振动的影响轧件的入口张力越大, 张力波动造成轧制力的波动量越大, 振动越易发生（ 4） 辊缝中的摩擦系数与振动的关系当摩擦系数降低时, 阻尼下降, 张力与轧制力关系越紧密, 且辊缝状态越不稳定摩擦系数波动将影响轧机系统的动态刚度4自激振动的控制由理论分析和实验可知, 对振动影响较大的因素有轧制速度、 系统阻尼、 入口张力、 辊缝的润滑

10、状态、 板厚等（ 1） 轧制速度低速轧制是不可取的但当振动发生时, 降速是消除振动的唯一方法（ 2） 带钢厚度带钢厚度是产品规格决定的, 但适当分配5个机架的压下量, 即增大前3架的压下比率, 适当减小第4机架的压下量, 会取得一定效果但从测试结果看, 其效果不十分明显（ 3） 系统的阻尼增加系统的阻尼有利于系统的稳定性国外在这方面采取了许多措施, 但效果不十分理想（ 4） 减小入口张力比较图3和图4可看出, 减小入口张力提高了轧机振动的临界速度, 延缓了自激振动生成的过程, 但入口张力的调节量不能过大图3一般张力条件下的振动情况图4张力减小10%条件下的振动情况（ 图中信号从上到下依次是:

11、上支承辊、 上工作辊、 下工作辊、 下支承辊） （ 5） 摩擦系数提高轧辊与轧件间摩擦系数的数值及其稳定性有利于系统的稳定性加大轧辊表面的粗糙度, 能够提高辊缝的摩擦系数, 但对板面质量不利降低润滑乳化液的浓度, 对提高轧机振动临界速度的效果是明显的, 如表1所示表1轧制油浓度对振动影响的实验结果油品浓度/%出口厚度/mm轧制速度/m.min-1轧机情况3#箱5#箱N4282.21.20.5031000振动1.60.70.5711413未振N5412501.50.61480综上所述, 适当减小轧件的入口张力或降低润滑乳化液的浓度, 可延缓或抑制自激振动生成的过程55机架冷连轧机振动时的内在联系

12、由于冷连轧机5个机架的结构基本相同, 难以区分各机架发生振动时的先后顺序经过分析可知, 1#和2#机架的轧制速度相对较低, 一般不可能达到自激振动的临界速度, 而从图5和图6能够看出: 4#机架的入口张力与轧制力几乎同时起振, 而5#机架的入口张力则在轧机振动充分发展起来以后才出现波动因此能够看出, 4#机架的自激关系首先形成, 且最强烈对比分析3#、 4#、 5#机架振动信号的能量级, 也可看出, 4#机架的振动最强烈因此, 可判定第4机架最先开始振动, 轧机的振动以4#机架为主, 波及3#、 5#机架图54#机架上工作辊q上q和入口张力q下q的时域信号压缩图图64#机架出口张力q上q和入口

13、张力q下q的时域信号压缩图6结论对带钢冷连轧机自激振动的生成和抑制从理论和实验两方面进行比较深入、 系统的研究, 取得了如下研究成果（ 1） 结合宝钢2030mm5机架冷连轧机在高速轧制中存在的振动问题, 以当前现代高速冷连轧机普遍存在的振动故障为研究对象, 经多次现场综合诊断测试, 揭示了轧机垂直振动是发生在辊缝处引起的自激振动, 并发现振动事故发生时振动频率是稳定的, 相当于轧机的二阶固有频率（ 2） 以现场测试为基础, 经过理论分析, 提出带钢冷连轧机自激振动的生成机理主要是工艺参数相互耦合形成能量输入的闭环系统（ 3） 揭示了轧机辊缝中的摩擦与润滑随轧制速度、 压下率、 乳化液浓度的变

14、化规律探明了轧机颤振现象同润滑乳化液性能之间存在着某种潜在关系乳化液的性能能够影响轧机系统的动态特性, 从而能够改变轧机出现颤振的临界速度在一定条件下, 经过适当控制乳化液的浓度能够消除颤振并提高轧制速度, 解决了这个长期困扰生产的疑难问题（ 4） 提出了工艺润滑条件的控制指标及提高轧机稳定性的若干工艺参数和设备结构的要求（ 5） 对轧机的电气、 液压压下、 计算机控制等系统也作了同步诊断测试, 排除了这3个系统对轧机自激振动形成的可能性（ 6） 揭示了轧机传动系统的频率成分和振型特征, 排除了传动系统扭振对垂直系统自激振动形成的影响作者简介: 何汝迎（ 1963） 男（ 汉族） , 江苏人,

15、 冷轧部涂镀分厂厂长, 高级工程师, （ 021） 56648568-43429作者单位: 何汝迎岳海龙宝山钢铁（ 集团） 公司冷轧部上海 41邹家祥史小路北京科技大学（ 100083） 参考文献1Guo R M et al. Analysis of Chatter Vibration Phenomena of Rolling Mills Using finite Element MethodsJ.Iron and Steel Engineer, 1993, 70（1）: 2939.2Nessler G L et al. Identification of Chatter Sources in Cold Rolling Mill J.ibid,4045.3Gasparic J J et al. Vibration Analysis Identifies the Causes of Mill ChatterJ.ibid.1991,68（2）: 2729.4Nieh J R et al. Automated Monitoring and Control of Vibration and Chatter in Rolling processes J.ibid.（7）:3342.