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1、振捣砼时产生的荷载标准值F1：F1 =4.2KN/M2 （2）新浇砼作用在模板上的最大侧压力F2：式一：F2=0.22t012V1/2=0.222.410451.01.152.81/2 =48.6104（N/m2）F2=H=2.412=28.8取 F2=48.6其中：砼密度，取=2.4104 N/m3 t0砼初凝时间，取t0=5h1外加剂影响修正系数，不掺外加剂取1=1.0, 掺具有缓凝左右外加剂取1=1.2,这里取1.02砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm9cm时取1.0, 11cm15cm时取1.15, 这里取1.15V砼灌注速度（m/h）, 按20m3/h这里取

2、2.8m/hH砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（3）倾倒砼时产生的水平荷载标准值F3：F3=2.2KN/m2 （4）设计最大侧压力：q =1.4F1+1.2F2+1.4F3=1.44.2+1.248+1.42.2=67.28KN/M21 面板验算:选面板小方格中最不利情况计算,即四面固定,由于Ly/Lx=h/S=300/300=1（查建筑工程模板施工手册表5-9-16）双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数,得最大弯矩系数:Kmx=-0.0513,最大挠度系数:Kf=0.00127。（a） 强度验算 取1宽的板条为计算单元,荷载为:F=0.0673N/2q=0.066731=0.0673

3、N/,但应乘以0.85荷载调整系数,故:q=0.850.0673=0.057N/:Mmax= Kmxqly2=0.05130.0573002=263.2N Wx=1/6bh2=1/6162=63由式max=Mmax/rxWx=263.2/16=43.9N/2215 N/2（查建筑工程模板施工手册表5-2-4）满足要求;（b） 挠度验算: Vmax=KfF ly4/B0取F=67.28KN/=0.0673N/2B0=Eh3/12（1-2）=2.0610563/12（1-0.32）=40.75105N则Vmax=0.00127（0.06733004/40.75105）=0.2 = ly/500=0

4、.60.2满足要求；横肋计算:（a） 荷载: q=F3h=0.0673300=21.2 N/（b） 强度验算:根据钢板808 Wx=1/6bh2=1/68802=0.851043 Ix=1/12h3=1/12803=0.431054max=Mmax/rxWx=0.12521.23002/10.85104=28.1 N/2f=215 N/2满足要求；（c） 挠度验算:荷载:q2=Fh=0.067 跨中部分挠度Vmax= q2 ly4/384EI（5-242）= 21.23004/3842.060.43（5-2402）=0.25ly/500=0.6满足要求；竖肋-808钢板验算:（a）荷载: q=

5、F3.lx=0.067300=20.1 N/（b）强度验算: Mmax= KmxqlX2=0.12520.13002=22.6 Ix=1/12 max=Mmax/rxWx=22.6104/1103=26.6 N/2f=215 N/2 即满足要求；（c）挠度验算: 荷载: q=Flx=0.067300=20 .1N/Vmax= q2lx4/384EI（5-242）= 20.102） =0.5lx/500=0.8 满足要求;五、盖梁模板设计一、模板设计：1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为5mm，肋板高为10cm，在肋板外设214 背带。在侧模外侧采用间距0.8m 的214b 槽钢作竖带

6、，竖带高2.0m；在竖带上下各设一条16 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.8m，在竖带外设48 的钢管斜撑，支撑在横梁上。2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为5mm，肋板高为10cm。在底模下部采用12cm12cm 的方木作为横梁，间距0.2m，横梁长2.0m。3、纵梁采用12.4m 长的工45c 型钢作为纵梁。两片纵梁之间采用16的栓杆连接；纵梁下为抱箍。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成， M30的高强螺栓连接，抱箍高60cm，采用14根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。二、验算说明：1、计算原则（1）在满足结构受力

7、情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、盖梁计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。三、盖梁模板稳定性验算（以A匝道桥为例计算）（一）、侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2 为拉杆承受的拉力，计算图式如图1所示。2、荷载计算查路桥施工计算手册第173 页：砼浇筑时的侧压力：Pm=Kh式中：K-外加剂影响系数，取1.0；-砼容重，取26kN/m3；h-有效压头高度。砼浇筑速度v 按0

8、.3m/h，入模温度按20考虑。则：v/T=0.3/20=0.0150.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.90.015=0.6mPm= Kh=1.0260.6=15.6kPa图1 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按2kPa 考虑。Pm=15.6+2=17.6kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm（H-h）+Pmh/2=15.61+15.60.6/2=20.3kN3、拉杆拉力验算拉杆（16 圆钢）间距0.8m，0.8m 范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：=（T1+T2）/A=0.8P/2r2=0.820.3/2

9、0.0082=40406kPa=40.4MPa=160MPa（满足要求）4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=1.8m，砼侧压力按均布荷载q0 考虑。竖带12.6 槽钢的弹性模量E=2.1105MPa;惯性矩Ix=388.5cm4;抗弯模量Wx=61.7cm3q0=20.30.8=16.2kN/m最大弯矩：Mmax= q0l02/8=16.21.82/8=6.6kNm= Mmax/2Wx=6.6106/（261.7103）=53.5MPaw=160MPa（满足要求）挠度：fmax= 5q0l04/3842EIx=516.21.84/（3842.1108388

10、.510-8）=0.00135mf=l0/400=1.8/400=0.0045m fmax f，竖带挠度满足要求。四、抱箍稳定性验算1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=27.4m325kN/m3=685kN（2）模板自重：G2=50kN（3）施工荷载：G3=15kN（4）倾倒混凝土产生的冲击荷载：G4=4Kpa8.50.122=8.16kN（5）振捣混凝土产生的荷载：G5=2Kpa2=4.08kN工字钢横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=685+50+15+8.16+4.08=762.2kNqH=762.2/11.1=68.7KN/m由于采用两根工字钢横梁，则作用在单根工字钢横

11、梁上的均布荷载GH=68.72=34.3kN/m2、抱箍承载力计算（1）、荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB= qH 11.1（1+21.3/8.5） /2 = 34.31.3/8.5） /2=248.6kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。3、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=248.6kN抱箍所受的竖向压力由M30 的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426 页：M30 螺栓的允许抗剪力：NL=Pn/KP-高强螺栓的预拉力，取210kN;-摩擦系数，取0.3；n-传力接触

12、面数目，取1；K-安全系数，取1.7。NL= 2100.31/1.7=37.1kN螺栓数目m 计算：m=N/NL= 248.6/37.16.7 个，取计算截面上的螺栓数目m=7 个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/13=248.6/7=35.5KNNL= 37.1kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间的摩擦系数取=0.3 计算抱箍产生的压力Pb= N/=248.6kN/0.3=828.7kN 由高强螺栓承担。N=Pb=828.7kN抱箍的压力由7条M30的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/7=675kN /6=118.4kNS=210kN=N”/A= N（

13、1-0.4m1/m）/AN-轴心力m1-所有螺栓数目，取：14 个A-高强螺栓截面积，A=5.19cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=828.7103 （1-0.47/13）/135.19102=91.2MPa=140MPa故高强螺栓满足强度要求。五、抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=14N1=1435.5=497（KN）抱箍壁采用面板10mm 的钢板，抱箍高度为0.6m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.010.6=0.006（m2）=P1/S1=497103/0.006106=82.8（MPa）=140MPa满足设计要求。2、抱箍体剪应力查路桥施工计算手册

14、第177 页：A3 钢材容许剪应力=85MPa，容许弯曲应力W=145MPa抱箍体所受剪应力=（1/2RA）/（2S1）=（1/2248.6）103/（20.004）106 =15.5MPa=85MPa满足强度要求。六、工字钢稳定性验算1、工字钢计算由前面计算知：工字钢纵梁上的总荷载：GH=762.2kN由于采用两根I45c 工字钢纵梁，则作用在单根工字钢纵梁上的均布荷载GH=68.72=34.3kN/m（2）、纵梁抗弯与挠度验算I45c 工字钢纵梁的弹性模量E=2.1惯性矩I=35278cm4;抗弯模量Wx=1567.9cm3，Mmax= qHLH2/8=34.38.52/8=310kN=

15、Mmax/Wx=310106/（1567.9197.7MPa1.3w=208MPa （满足要求）最大挠度：fmax= qHlH48.52/384EI=34.36.848.52/（3843527810-8）=0.013mf=l0/400=8.5/400=0.021mfmax f ，纵梁挠度满足要求通过以上系列验算证明：盖梁施工采用的模板及抱箍全部符合要求，施工是安全可靠的,施工方案可行。六、现浇箱梁支架强度验算（一）立杆验算1、主构件允许荷载支撑立杆设计荷载立杆竖向步距60cm，框架立杆荷载Pmax40KN/根横杆设计荷载HG90： Pmax=6.77KN，Qmax14.812、立杆稳定性验算支

16、架荷载计算面积（每根立杆支撑面积）箱梁中部：A1=0.90.90.81荷载组合1、钢筋混凝土结构按容重26KN/m3计算自重支架的最不利荷载位置是墩柱两侧2.75米范围内，所以这个部位的支架受力检算合格，则整个支架稳定。 P砼1 9.41.43.9-（9.48+4.8）326（9.43.95） 20.94KN/m22、人行机具动荷载 P动=2KN/m23、板楞条荷载P模=4.5KN/m24、冲击荷载P冲1=P砼130%=20.940.3=6.28KN/m25、撑架高度小于10m,可不考虑构件自重6、撑架总荷载梁中部:P总1=P砼1+P动+P模+P冲1=20.94+2+4.5+6.28=33.7

17、2KN/m27、根立杆支撑计算荷载梁中部：P计1=P总1A1=33.720.81=27.31KN/根P=40KN/根 故支架立杆稳定。（二）方木强度和挠度验算1、1515cm方木，碗口架纵向中心距离为90cm。单根1515cm方木所承受的均布荷载q33.720.930.35KN/mIab3/120.150.153/124.218710-5m4Wab2/60.150.152/65.62510-4m4E11010PaMmax=1/8ql21/830.350.923.07KNmaxMmax/W3.07103/5.62510-45.46MP15MPf5ql4/384EI（530.371030.94）/

18、（38410104.218710-5）0.61mmf=l/600=1.5mm故1515cm方木满足强度和挠度要求。2、1010cm方木净间距为30cm，碗扣架横向中心距离为90cm，净跨则为75cm。单根1010cm方木所承受的均布荷载q33.720.3010.12KN/mIab3/120.10.13/128.33310-6m4Wab2/60.10.12/61.66710.120.7520.712KNmaxMmax/W0.712103/1.66710-44.27MP15MP0.754）/（3848.33310-6）0.50mmf=l/600=1.5mm故1010cm方木满足强度和挠度要求。（三）竹胶板强度和挠度验算竹胶板厚度为15mm，小方木净跨距为20cm，取1米宽计算。竹胶板所受的均布荷载q20.940.24.19KN/mIab3/1210.0153/122.8110-7m4Wab2/610.0152/63.75最大弯矩Mmax=1/8ql21/84.190.220.02095KNmaxMmax/W0.02095103/3.7510-55.59MP15MP 满足要求0.24）/（3842.8110-7）0.031mmf=l/600=0.33mm 满足要求七、立柱及盖梁施工示意图墩柱施工示意图墩帽施工示意图八、立柱及盖梁模板设计图