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1、Q0.027m3/dm2，Hmax5.36m3. 某基坑施工中采用地下连续墙围护结构，其渗流流网如图220所示。已知土层的孔隙比 e0.96，土粒密度s2.70g/cm3，坑外地下水位距离地表1.2m，基坑开挖深度为8.0m，a、b点所在流网网格长度l1.8m，评判基坑中ab区段的渗流稳定性。iab0.34，ic0.87，渗流安全1. 将某砂土试样置于渗透仪中进行常水头渗透试验，已知试样的横断面积A为55.2cm2，高度l为10.0cm，水头高差为1.6m，达到渗流稳定后，量得10分钟内流经试样的水量为636cm，求此土样的渗透系数k值。k1.210-3 cm/s2. 如下图所示的基坑，坑外水

2、位h1 =1.8m,坑内水位h2 =0.6m，渗流流网如图中所示。已知土层渗透系数k1.210-2 cm/s，a点、b点和c点分别位于地表以下3.5m、3.0m和2.0m。试求:（1） 整个渗流区的单宽流量q；（2） ab段的平均渗透速度vab ；q4.98m3/dm，vab1.4410-3cm/s 1.某地基为粉土，层厚4.80m。地下水位埋深1.10m，地下水位以上粉土呈毛细管饱和状态。粉土的饱和重度sat=20.1kNm3。计算粉土层底面处土的自重应力。59. 48kPa2.已知矩形基础底面尺寸b=4m，l=10m，作用在基础底面中心的荷载N=400kN， M=240kNm（偏心方向在短

3、边上），求基底压力最大值与最小值。19.00kPa、1.00kPa3.有一矩形均布荷载p0=250kPa，受荷面积为2.0m6.0m的矩形面积，分别求角点下深度为0m、2m处的附加应力值以及中心点下深度为0m、2m处的附加应力值。125kPa、8.4kPa、250kPa、131.4kPa1. 已知矩形基础底面尺寸b=4m，l=10m，作用在基础底面中心的荷载N=400kN， M=320kNm（偏心方向在短边上），求基底压力分布。22.22kPa,02.某矩形基础底面尺寸为2.00m6.00m。在基底均布荷载作用下，基础角点下10.00m深度处的竖向附加应力为4.30kPa，求该基础中心点下5.

4、00m深度处的附加应力值。17.20kPa3. 有一个环形烟囱基础，外径 R=8m，内径 r= 4m。在环基上作用着均布荷载100kPa，计算环基中心点O下16m处的竖向附加应力值。19.8kPa1.某地基的地表为素填土，1=18.0kNm3，厚度h1=1.50m；第二层为粉土，2=19.4kNm3，厚度h2= 3.60m；第三层为中砂，3=19.8kNm3。厚度h3= 1.80m；第四层为坚硬整体岩石。地下水位埋深1. 50m。计算地基土的自重应力分布。若第四层为强风化岩石，基岩顶面处土的自重应力有无变化？基岩顶面132.5kPa，有变化，78.5 kPa2.已知某工程为条形基础，长度为l，

5、宽度为b。在偏心荷载作用下，基础底面边缘处附加应力pmax=150kPa，pmin=50kPa。计算此条形基础中心点下深度为：0，0.25b，0.50b，l.0 b，2.0 b，3.0 b处地基中的附加应力。100kPa，96kPa，82kPa，55. 2kPa，30. 6kPa，20. 8kPa3.某条形基础宽度为6.0m，承受集中荷载P=2400kNm，偏心距e=0.25m。计算基础外相距3.0m的A点下深度9.0m处的附加应力。81.3kPa1.某原状土压缩试验结果如下表所示，计算土的压缩系数 a1-2、压缩指数cc和相应侧限压缩模量Es1-2 ，并评价此土的压缩性。压应力p（kPa）5

6、0100200300孔隙比e0.9620.9500.93609240.14MPa-1，0.047,13.9MPa；中压缩性 2.某工程矩形基础长度3.60m，宽度2.00m，埋深d=1.00m。地面以上上部荷重N=900kN。地基为粉质粘土，=16.0kNm3，孔隙比e0=1.0，压缩系数a=0.4Mpa-1。试用应力面积法计算基础中心O点的最终沉降量。68.4mm3. 厚度为8m的粘土层，上下层面均为排水砂层，已知粘土层孔隙比e0=0.8，压缩系数a=0.25Mpa-1，渗透系数k=0.000000063cm/s，地表瞬时施加一无限分布均布荷载p=180kPa。分别求出加荷半年后地基的沉降和

7、粘土层达到50%固结度所需的时间。14.7cm，0.22年1. 一饱和粘土试样在压缩仪中进行压缩试验，该土样原始高度为20mm，面积为30cm2，土样与环刀总重为1.756N，环刀重0.586N。当荷载由p1=100kPa增加至p2=200kPa时，在24小时内土样的高度由19.31mm减少至18.76mm。试验结束后烘干土样，称得干土重为0.910N。求土样的初始孔隙比e0。0.7652. 某土样的压缩试验结果如下表所示，计算其压缩系数 a1-2、压缩指数cc和相应侧限压缩模量Es1-2 ，并评价此土的压缩性。0.8600.8520.83608250.16MPa-1，0.053,11.6MP

8、a；3. 某柱基底面尺寸为4.00m 4.00m，基础埋深d=2.00m。上部结构传至基础顶面中心荷载N=4720kN。地基分层情况如下：表层为细砂，1=17.5kNm3，Es1=8.0MPa，厚度h1=6.00m；第二层为粉质粘土，Es2=3.33MPa，厚度h2=3.00m；第三层为碎石，厚度h3=4.50m，Es3=22MPa。用分层总和法计算粉质粘土层的沉降量。60mm4. 厚度为6m的饱和粘土层，其下为不可压缩的不透水层。已知粘土层的竖向固结系数Cv=0.0045cm2/s，=16.8kN/m3。粘土层上为薄透水砂层，地表瞬时施加无穷均布荷载p=120kPa。（1） 若粘土层已经在自

9、重作用下完成固结，然后施加p，求达到50%固结度所需的时间。（2） 若粘土层尚未在自重作用下固结，自重固结同时施加p，求达到50%固结度所需的时间。0.51年，0.57年1. 已知一矩形基础底面尺寸为5.6m4.0m，基础埋深d=2.0m。上部结构总荷重P=6600kN，基础及其上填土平均重度取20kNm3。地基土第一层为填土，1=17.5kNm3，厚度h1=6.0m；第二层为粘土，2=16.0kNm3，e0=1.0，a=0.6MPa-1，厚度h2=1.60m；第三层为卵石，Es3=25MPa。试用简化方法求粘土层的最终沉降量。48mm2. 某柱基底面积为2.00m2.00m，基础埋深d=l.

10、50m。上部结构中心荷载作用在基础顶面N=576kN。地基土分层为：第一层杂填土，1=17.0kNm3，厚度h1=1.50m；第二层为粉土，2=18.0kNm3，Es2=3MPa，厚度h2=4.40m；第三层为卵石，Es3=20MPa，厚度h3=6.5m。用应力面积法计算柱基最终沉降量。123.5mm3. 地基为正常饱和粘土，其厚度为12m，在外荷作用下产生的附加应力沿土层深度分布可简化为梯形。上为透水层，下为不透水层，透水面附加应力为180kPa，不透水面附加应力为120kPa。设e0=0.82，a=0.0002m2/kN，k=2.1cm/年。求地基受荷1年时的沉降量和地基完成沉降90%所需

11、要的时间。19.78cm，6.52年1.某高层建筑地基取原状土进行直剪试验，4个试样的法向压力p分别为100，200，300，400kPa，测得试样破坏时相应的抗剪强度为f分别为67，119，162，216kPa。试用作图法，求此土的抗剪强度指标c、值。若作用在此地基中某平面上的正应力和剪应力分别为225kPa和105kPa，试问该处是否会发生剪切破坏？c=18kPa，= 2620,不会发生剪切破坏 2. 已知某土样粘聚力c=8kPa、内摩擦角为32。若将此土样置于三轴仪中进行三轴剪切试验，当小主应力为40kPa时，大主应力为多少才使土样达到极限平衡状态？159kPa3. 已知地基中某一点所受

12、的最大主应力为1=600kPa，最小主应力3=100kPa。绘制摩尔应力圆；求最大剪应力值和最大剪应力作用面与大主应力面的夹角；计算作用在与小主应力面成30的面上的正应力和剪应力。250kPa,45,225kPa,217kPa4. 某地基为饱和粘土，进行三轴固结不排水剪切试验，测得4个试样剪损时的最大主应力1、最小主应力3和孔隙水压力u的数值如下表。试用总应力法和有效应力法，确定抗剪强度指标。1（kPa）1452183104013（kPa）60150u（kPa）315792126=176，c=13kPa；= 3412，c=3kPa1. 已知某土样粘聚力c=8kPa、内摩擦角为32度。若将此土样置于直剪仪中作直剪试验，当竖向应力为100kPa时，要使土样达到极限平衡状态，需加多少水平剪应力？70.5kPa2. 某干砂试样进行直剪试验，当法向压力=300kPa时，测得砂样破坏的抗剪强度f=200kPa。求：（1）此砂土的内摩擦角；（2）破坏时的最大主应力1与最小主应力3；（3）最大主应力与剪切面所成的角度。3342；673kPa，193kPa；2893. 某粘性土试样由固结不排水试验得有效抗剪强度指标:有效内聚力24kPa,有效内摩擦角22,如果该试样在周围压力200kPa下进行固结排水试验至破坏,