九江某渔光互补发电项目光伏支架计算书Word格式文档下载.docx

1、组件按_2_x_18_竖向排布，立柱_5_件，立柱间距_4.3_米。3.载荷计算（单阵列）3.1 固定载荷：G固定载荷主要包括电池组件及钢结构的自重G1（KN/m）电池组件重量G电池=26.5*36*10=9540N檩条的重量为G檩条=240.32x10=2403.2NG电池+G檩条=9540N+2403.2N=11943.2N立柱以上钢结构重量G钢构=4471.54N取总重量G= G电池+G钢构=9540N+4471.54N=14011.54N=14.01KNG1=G/A=14.01/69.86=0.20KN/m。3.1.2 光伏池组件面积：A组件=（_1.956_mx_0.992_m）x_

2、36_=_69.86_m23.1.3分配到每个支架模块上的重力为11943.2N/5=_2388.64_N3.2.1风压荷重（W）从阵列正前面吹来，风（顺风）的风压荷重为W（N） 根据有关标准（GB50017-2003钢结构设计规范、GB50009-2012建筑结构荷载规范，计算获得风荷载：设计风荷载为0.35 kN/m2, 图2支架受力模型3.2.2 风荷载计算方法 计算风荷载标准值 当计算主要承重结构时Wk=zszw0 式中： Wk风荷载标准值（kN/m2）； W0基本风压（kN/m2）； z风振系数； s风载体型系数； z高度z处的风压高度变化系数。（1） 高度变化系数：所设计追踪系统安

3、装于最大高度5米的地面上，根据附表一取z = 1.09 （2）风载体型系数：s=1.3 （3）风振系数：风振系数反映了脉动风对结构振动的影响，可借鉴建筑结构荷载规范只给出高耸结构的数据，未给出类似于本项目结构的数据，故参照有关资料取z1.0。风载荷标准值计算结果如下正向风压WK（+）=W0*1*1.3*1.09 =0.35*1.09*1.3 = 0.496（KN/m2 ）背向风压WK（-）=W0*1*1.3*1.09 =0.35*1.09*1.3= -0.496（KN/m2 ）3.2.3 雪荷载 标准GB50009-2012建筑结构荷载规范推荐,我国大同地区50年一遇的雪荷载标准取基本雪荷载为

4、s0=0.45kN/m2。 实际雪荷载s受到电池板与水平面夹角的影响，即s=mrs0，其中r为一个受到 影响的系数，称作积雪分布系数，r根据标准GB50009-2012建筑结构荷载规范推荐取值，如表2所示。表2.积雪分布系数3.2.4载荷组合组合载荷：F= G1 G1 + G2 G2 + P P + Q1 Qk1 + Q2 02 Qk2 + Q3 03 Qk3 + Qk1起主导作用的可变载荷，此处为风载荷Qk2起非主导作用的可变载荷，此处为雪载荷 G1= 1.2， Q1= Q2=1.4， 02=0.7此处起主导作用的可变载荷为风载荷，起非主导作用的可变载荷为雪载荷垂直于电池板方向分力可以简化为

5、：（1）WK1=0.496KN/m2 时， F =1.2*G1cos+ 1.4* WK sin=0.463KN/m2（2）WK2=-0.496KN/m2 时，F =1.0*G1*cos-1.4* WK sin=-0.050KN/m2G自重产生的永久荷载; WK为风荷载;从上式可以得出结论：当支架系统电池组件与地面夹角=20时，组合载荷F数值最大为0.463KN /m2支架承受的总载荷Fmax=F*A=0.463*69.86=32.35KN4.支撑结构（方管）受力分析4.1支撑结构（方管）弯曲应力分析整排固定支架（包括支撑梁，立柱各_5_件组成_5_个受力支撑模块）承受以上重力和风力，弯矩产生拉

6、升（压缩）应力4.1.1校核结果1.支架支撑组件的剪力图和弯矩图。1.横梁的合成剪力和弯矩图。1.2斜梁的合成剪力和d弯矩图。1.3支撑组件的合成剪力和弯矩图2.校核结果2.1斜支撑的校核结果Chinese 2002 钢截面检查 单位: N, mm, C （组合与测站的细节）Element: 4 测站位置: 1370.932 Length: 1370.932 Section ID: 60x3 类型: Nonsway Moment Frame Combo ID: DSTL24 Orientation: Brace Design Element Type: Brace A=537.212 I33=

7、218779.727 W33=7292.658 z33=9756.000 i33=20.180 J=437559.454 I22=218779.727 W22=7292.658 z22=9756.000 i22=20.180 E=200000.000 RLLF=1.000 Ae/A=0.900 fy=235.000 SI : Nonseismic Gamma_RE : 无 f =215.000 Gamma_0 : 1.000 Seismic MF : 无 Dual System SMF :fv=125.000 Tall Building : Yes Rolled : Yes Gas Cut :

8、 No Transfer Column: No Ignore B/T : Yes 应力检查 力和弯矩 （系数化组合） （GB50017 5.2.5）N M33 M22 V2 V3Combo DSTL24 -5808.108 0.000 0.000 0.000 0.000拉弯构件和压弯构件设计N-M33-M22 应力比控制 总数 N M主 M次 比率 状态方程 比率 比率 比率 比率 限制 检查JGJ99 6.4.6 0.060 = 0.060 + 0.000 + 0.000 0.950 OK弯曲失稳轴向放大系数截面 _n _1 _2 _2 类别 比率 系数 系数 系数 系数主 A 0.741

9、0.410 0.986 0.152 0.845次 A 0.741 0.410 0.986 0.152 0.845Euler屈曲承载力和相关的弯矩系数 L Euler N M系数 系数 比率 力 系数主抗弯 1.000 1.000 67.934 208887.436 1.023次抗弯 1.000 1.000 67.934 208887.436 1.023其它弯矩系数 _m _t _b主抗弯 1.000 1.000 1.000 0.700 1.000次抗弯 1.000 0.650 0.650 0.700 1.000应力比 - 控制截面 JGJ99 6.4.6力/ 实际 允许 应力 比例弯矩 应力

10、应力 比率 系数轴向 -5808.108 10.812 215.000 0.050 1.184主抗弯 0.000 0.000 215.000 0.000 0.000次抗弯 0.000 0.000 215.000 0.000 0.000剪力设计 - 控制截面（主 5.1.6, 次 5.1.6）V fv 应力 假想力 应力 允许 比率 剪力主剪力 1358.831 7.154 125.000 0.057 Yes次剪力 1358.831 0.000 125.000 0.000 Yes2.2前立柱的校核结果 1 测站位置: 475.000 Length: 475.000 DSTL27 Column D

11、esign Element Type: Column Combo DSTL27 3612.742 0.000 0.000 0.000 0.000（5.1.1） 0.035 = 0.035 + 0.000 + 0.000 0.950 OK主 A 0.257 0.410 0.986 0.152 0.974次 A 0.257 0.410 0.986 0.152 0.974主抗弯 1.000 1.000 23.538 1740030.708 1.000次抗弯 1.000 1.000 23.538 1740030.708 1.000主抗弯 1.000 0.650 0.650 0.700 1.000应力比 - 控制截面 （5.1.1）轴向 3612.742 7.472 215.000 0.035 1.000主剪力 1358.831 7.154 125.000 0.