污水处理CASS池设计计算Word文档下载推荐.doc

1、BOD5=150mg/L（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m3/d,总变化系数1.53混合液悬浮固体浓度（MLSS）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：= =0.4（2）BOD-污泥负荷（或称BOD-SS负荷率）（Ns）Ns=NsBOD-污泥负荷（或称BOD-SS负荷率）,kgBOD5/（kgMLSSd）；K2有机基质降解速率常数，L/（mgd）,生活污水K2取值范围为0.016

2、8-0.0281，本水厂取值0.0244；有机基质降解率，%；=f混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。代入数值，得=91.7%，之后把本数值代入得Ns=0.2 kgBOD5/（kgMLSSd）（3）曝气时间TA 式中 TA曝气时间，h S0进水平均BOD5，/L m排水比 1/m = 1/2.5Nw混合液悬浮固体浓度（MLSS）：X3200mg/L（4） 沉淀时间TS 活性污泥界面的沉降速度与MLSS浓度、水温的关系，可以用下式进行计算。Vmax = 7.4104tXO -1.7 （MLSS3000） Vmax = 4.

3、6XO-1.26（MLSS3000）式中 Vmax活性污泥界面的初始沉降速度。t水温，X0沉降开始时MLSS的浓度，X0Nw=3200mg/L，则3200 -1.26 = 1.76 m/s 沉淀时间TS用下式计算 取TS=1.5h 式中 TS沉淀时间，h H反应池内水深，m 安全高度，取1.2m（5） 排水时间TD及闲置时间Tf 根据城市污水处理厂运行经验，本水厂设置排水时间TD取为0.5h,闲置时间取为0.1h。运行周期T= TA +TS+TD+Tf=4h每日运行周期数n=6（6） CASS池容积 CASS池容积采用容积负荷计算法确定，并用排水体积进行复核。 （）采用容积负荷法计算：式中：Q

4、城市污水设计水量，m3/d ；Q=14400m3/d； Nw混合液MLSS污泥浓度（kg/m3），本设计取3.2 kg/m3； NeBOD5污泥负荷（kg BOD5/kg MLSSd），本设计取0.2kgBOD5/kgMLSSd； Sa进水BOD5浓度（kg/ L），本设计Sa = 120 mg/L； Se出水BOD5浓度（kg/ L），本设计Se = 10 mg/L； f混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，本设计取0.75；则：本水厂设计CASS池四座，每座容积Vi=825 m3（）排水体积法进行复核单池容积为 （m3） 反应池总容积 （m3）式中 单池容积，m3 n周期数；

5、m排水比 1/m = 1/2.5 N池数； 平均日流量，m3/d由于排水体积法计算所得单池容积大于容积负荷法计算所得，因此单池容积应按最大容积值计，否则将不满足水量运行要求，则单池容积Vi=1500 m3，反应池总容积V=6000 m3。（7）CASS池的容积负荷CASS池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积（V1）和固定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水器最低水位之间高度（H1）决定的容积，固定容积由两部分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间高度（H3）决定的容积（V3），另一部分是撇水水位和泥面之间的容积，它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离（H2）决定的容积（V2）

6、。CASS池总有效容积V（m3）：Vn1（V1V2V3）（）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，H1（m）；N一日内循环周期数，N=6； H池内最高液位H（m）,本设计H=4.0m。则 （）滗水结束时泥面高度，H3（m）已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=1.2m；H3=H-（Hl+H2）=4-1.6-1.2=1.2m（） SVI污泥体积指数,（ml/g） SVI=代入数值，则 SVI=（ml/g）， 此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。（8）CASS池外形尺寸（） 式中：B池宽，m，B:H=12，取B=8m，8/4=2，满足要求； L=，取L=47m.L/B=47/8=

7、5.8, L:B=46,满足要求。（）CASS池总高，H0（m）取池体超高0.5m，则H0=H0.54.5m（）微生物选择区L1，（m）CASS池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区（预反应区）和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积的10%左右，另一部分为主反应区。选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。L110L=10%47=4.7m （）反应池液位控制排水结束时最低水位（m）基准水位h2为4.0m；超高0.5m；保护水深 = 1.2m。污泥层高度（m） 撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=hs=1.2m图2-5 CASS外形尺寸图（9） 连通孔口尺寸隔墙底

8、部设连通孔，连通两区水流，因单格宽8m，根据设计规范要求，此时连通孔的数量取为3。（）连通孔面积A1A1按下式进行计算： U孔口流速，取U=70m/h将各数值代入，计算得：（）孔口尺寸设计孔口沿墙均布，孔口宽度取0.7m，孔高为0.86/0.8=1.2m。为：0.7m1.2m（10） 复核出水溶解性BOD5处理水中非溶解性BOD5的值：DOD5=7.1bXaCeCe处理水中悬浮固体浓度10mg/LXa活性微生物在处理水中的所占比例取0.4b微生物自身氧化速率 普通负荷：0.4 高负荷：0.8 延时曝气系统：0.1 本设计取0.4 DOD5=7.10.0750.410=2.13mg/L故水中溶解

9、性DOD5要求小于102.13=7.87 mg/L而该设计出水溶解性DOD5： Se=4.38 mg/L 设计结果满足设计要求。（11）计算剩余污泥量 理论分析，知温度较低时，产生生物污泥量较多。本设计最冷时是冬季平均最冷温度是0.2。0.2时活性污泥自身氧化系数： Kd（0.2）=Kd（20）=0.061.04（0.220）=0.028 剩余生物污泥量：XV=YQKd（0.2）VifnN=0.6144000.0281500 0.7564=817.52kg/d 剩余非生物污泥量：XS =Q（1-fbf） =14400（1-0.70.75）=1887.84kg/d公式中，fb进水VSS中可生化部

10、分比例，取fb =0.7；C0设计进水SS，m3/d；Ce设计出水SS，m3/d； 剩余污泥总量：X=XV+XS=817.52+1887.84=2705kg/d 剩余污泥浓度NR：NR=剩余污泥含水率按99.3%计算，湿污泥量为（12）复核污泥龄污泥龄 Y污泥产率系数，一般为 0.40.8取0.5 Kd衰减系数，一般为0.040.075 取0.07 代入数值，= = =33d硝化所需最小污泥龄：=（1/1.103（15-T）fs硝化所需最小污泥龄d-1；硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.35；fs安全系数：为保证出水氨氮小与5mg/L 取2.33.0；取2.3；T污水温度：

11、取冬季最不利温度0.2摄氏度。=（1/0.35）1.103（15-0.2）2.3=28d经校核，污泥龄满足硝化要求。（13）需氧量设计需氧量包括氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量、氨氮硝化需氧量及出水带走的氧量。设计需氧量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。（） 氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量O1以每去除1BOD需要0.48Oa的经验法计算。 = 3448（O2/d） 式中 Oa 需氧量，O2/d； 活性污泥微生物每代谢1BOD需氧量，一般生活污水取为0.420.53，本设计取0.48； 1活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，一般生活污水取为0.110.188，本设计取0.12。（）氨氮硝化需氧量Ob按下式计算；