计算固体04_精品文档PPT资料.ppt

1、或 式中 为材料的剪切屈服应力，它可以通过纯剪切试验，或简单拉伸试验确定在简单拉伸时，则由此可知，屈雷斯卡准则预测材料的剪切屈服应力为拉伸屈服应力的一半，即 一般情况下，屈雷斯卡准则可以叙述为 或 中任一对主应力之差的绝对值等于 时，材料发生屈服，其屈服条件为 （二）米赛斯（von Mises）屈服准则 米赛斯准则认为，对于各向同性材料，当应力偏量的第二不变量等于某一定值时，材料就进入屈服，即 其中 是应力偏量 的第二不变量 是根据简单应力状态下的材料试验给出的屈服参数.可用应力分量表示:在纯剪切情况下，因此，为剪切屈服应力 ,在单向拉伸情况下，因而：通常引入等效应力 和等效应变 ,等效应力把

2、一个多维应力状态用单轴应力等效起来，以便判断其屈服情况等效应力等效应力的定义为 与等效应力对应的等效应变 定义为其中偏应变张量 定义为在单向拉伸情况下，而 不为零，其余三个切应变分量为零，因此米赛斯屈服条件也可写为（三）杜拉克普拉格（Drucker-Prager）屈服准则 对于岩石，土等地质材料，von Mises屈服准则是不准确的，应当考虑静水压力及材料内聚力与摩擦角的影响因此，Drucker-Prager在考虑这些因素后，对von Mises准则进行推广，提出了以下准则表达式：其中 是应力张量的第一不变量,定义为 反映静水应力的影响，式中 的 和是材料常数，它们与工程中常用的内聚力 和摩擦

3、角 之间存在下列关系：（四）希尔（Hill）正交各向异性屈服准则 在深冲钢板和冷轧钢板等冷加工时，工件产生塑性变形后，材料会出现正交各向异性，希尔最早提出了正交各向异性材料的塑性屈服条件：其中 为某一方向上的屈服应力，称为当量各向同性屈服应力，而 为材料的正交各向异性常数，当这些常数满足下列条件时：则希尔屈服条件就退化为各向同性材料的米赛斯屈服条件 要使用希尔正交各向异性屈服条件就要确定屈服条件式中的六个材料常数一般可以在正交各向异性的主轴选取试样，并得到相应的屈服应力 ,于是由屈服条件得到：此外，用试验的方法测得对应于 轴，轴和 轴的剪切屈服应力 ，于是由屈服条件式可得：若取 为 轴方向的屈

4、服应力，只要测量出 ，就可以从前面的公式确定这些材料常数 4.1.2 强化理论 塑性理论中第二个研究问题是材料的强化规律，材料在初始屈服后，继续加载时屈服面在应力空间中的变化规律它对应于材料在单轴拉伸曲线中的强化现象材料在塑性流动情况下，屈服条件在不断变化，其弹性极限增大 在复杂多维应力状态下描述这种现象要复杂得多，好在有了屈服函数的概念屈服函数在应力空间描述了一个空间曲面，并以它区分介质处于何种状态，在曲面内介质处于弹性在曲面上增加一应力增量 ，材料有两种不同的反应，一种是有新的塑性应变增量出现，这种情况称为塑性加载（简称加载），另一种情况是没有新的塑性应变发生，反应是纯弹性的，这种情况叫塑

5、性卸载（简称卸载）在卸载期间，材料是由一个塑性状态退回到一个弹性状态，即应力点离开屈服面而加载期间，材料从一个塑性状态过渡到另一个塑性状态，应力点保持在屈服面上对于理想塑性材料，用公式表示的加-卸载准则是（图4.2a）：卸载加载图4.2 材料的加载和卸载 对于强化材料，在加载和卸载之间存在一个中间情况，即中性变载，在中性变载期间没有新的塑性应变发生，但应力点保持在屈服面上这时的加-卸载准则是（图4.2b）：卸载中性变载加载 对于软化材料（图4.2c），在加载时屈服面收缩，应力增量也指向当时屈服面的内侧，因而不能给出一个区别加载和卸载的表达式 对于加载曲面在应力空间中的运动形式，也即多维情况下材

6、料强化模式，当前有各向同性强化，随动强化和联合强化三种理论，后两种理论考虑包辛格（Bauschinger）效应在循环加载或可能出现反向屈服的问题中，需要使用后面两种强化模型下面简单介绍这三种强化模型强化模型（一一）各向同性强化理论各向同性强化理论 这个理论假设加载面的中心在应力空间中不产生位移，加载后的屈服面均匀（各向同性地）膨胀（图4.3a），并 随着塑性变形的增加保持相似形状，这时的后继屈服面仅决定于一个参数，等向强化的后继屈服面可表示为：其中参数 是标量内变量 的函数为得到 ，可将上式退化至单向受力状态例如从von Mises准则（4.1.2）退化到单向受力状态时，可得：材料在强化时的应

7、力值定义为 ，称之为流动应力，可由单轴拉伸试验确定，可得：图4.3 材料的强化（二二）随动强化理论随动强化理论 这个理论认为加载曲面在变形方向受到一个刚性位移（图4.3b），而加载曲面的形状不变后继屈服面可以表示为：这里 是一个常数，为加载面中心的位移，它与塑性应变 历程有关 一般来说，它们之间关系应当用微分表示为：对于线性随动强化则可写为：与各向同性强化相同，可将多维问题退化为单轴加载问题来得到式中的 对von Mises准则而言：式中 是单轴试验的初始屈服应力 将上式退化到单轴状态，由此可推出屈服后的应力值为：对于线性强化材料 与单向材料试验对比，是单向 曲线的斜率（三三）膨胀与随动联合强

8、化膨胀与随动联合强化 这是前面两种理论的组合，加载曲面在所有方向上均发生移动和膨胀，但形状不变其中 是控制屈服面各向同性膨胀或收缩的一个函数，是累积塑性应变或塑性功有关的自变量 塑性理论本构关系，即塑性应变与应力之间的关系，也称塑性流动规律 有二种塑性理论：（1）塑性流动理论塑性流动理论，也称增量理论，它讨论塑性应变增量与当前应力及应力增量之间的关系（2）塑性形变理论塑性形变理论，或称全量理论，是讨论塑性应变本身与应力间的关系当前在有限元法中基本上采用增量理论所以，这里仅介绍增量理论有关的内容4.1.3 塑性本构关系塑性本构关系 在材料进入塑性后，假设无限小应变增量可分解为弹性应变分量的增量和

9、塑性应变分量的增量之和其中的弹性应变分量的增量 与应力增量 之间满足虎克定律：而塑性应变增量 遵从流动法则：式中 为加载曲面表达式，是与应力 塑性应变 单轴曲线斜率有关的量，是非负的尺度因子,可以根据屈服准则和强化理论来确定这个量 上式与具体屈服函数联系在一起，因此称之为相关塑性流动法则该式同样也表明，塑性应变增量方向是该点加载曲面法线方向，通常称之为正交法则.有了塑性理论的基本公式后，就可以推导能用于有限元计算的应力增量与应变增量之间的关系 我们设材料的屈服函数可表示为下列形式：其中 称为强化参数，不同的材料强化情况，就有不同的形式它与塑性应变有关，在塑性变形中，应力点始终保持在随 而变的加

10、载面上因而有：在塑性理论中此式称为一致性条件从前面的公式可得：在上式两边乘以 并将一致性条件代入可得：设 为等效塑性应变 和温度 的函数，则有其中等效塑性应变增量 定义为 注意到等效塑性应变增量式与等效应变式的定义有所不同，因为在塑性理论中假设塑性体积应变为零，即塑性应变时取 ，因此，塑性应变偏量与塑性应变相同，所以用上式定义等效塑性应变增量 由上述几个公式和塑性应变增量的流动法则可得：其中最后得到：其中 称为弹塑性矩阵，其表达式为：这两个公式用矩阵表示时可写为：有了弹塑性矩阵的公式以后就可以将线弹性有限元的方程直接推广到弹塑性的情况 对于不同的屈服函数和强化规律，可得到不同的弹塑性矩阵形式，

11、下面以von Mises屈服函数和各向同性强化材料为例，推导弹塑性矩阵的形式对于这种材料加载曲面函数可写为：由此可得：在三维情况下可以证明：材料加载曲面函数中的 是塑性功的函数 注意到在单向拉伸情况下：由此可以看出，为等效应力与等效塑性应变曲线的斜率，或称硬化率，当材料为线性硬化时，它是常数，否则为与加载历程有关的变量 汇总后，对于von Mises屈服条件下，von Mises加载函数的各向同性材料的弹塑性矩阵为：下面介绍正交各向异性材料的弹塑性矩阵。正交各向异性材料的弹性矩阵为：如果用试验方法测得与三个主轴方向相应的弹性模量 ，剪切模量 ,泊松比 ，则弹性模量和泊松比之间满足如下关系：由于有这三个关系，所以，三个弹性模量和六个泊松比中只有六个独立常数，再加上三个剪