脚手架规范2011讲解Word文档下载推荐.doc

1、将原规定壁厚下差限值为 0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时， 可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用， 本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要 求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水 平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7zsw0（w0取 n=50）修改为： wk=w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为 0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架 取3kN改为2kN，

2、双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合计算项目 纵向、横向水平杆强度与变形 脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁 的强度、稳定与变形 荷载效应组合 永久荷载+施工荷载 1永久荷载+施工荷载 2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载） 1永久荷载+可变荷载（不含风荷载） 立杆稳定 2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载） 单排架，风荷载+2.0 kN 连墙件强度与稳定 双排架，风荷载+3.0kN8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定， 此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m） 常用密目式

3、安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸连墙 件设 置 立杆 横距 lb 1.05 二步 三跨 1.3 1.55 1.05 三步 三跨 1.30 步距 h 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 下列荷载时的立杆纵距la（m）2+0.35 （kN/m2） 2+2+20.35 （kN/m2） 3+0.35 （kN/m2） 3+2+20.35 （kN/m2）脚手架允 许搭设高 度H 50 32 50 30 38 22 43 24 30 172.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.81.5 1.5 1.5 1.2 1.

4、5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.21.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.51.5 1.5 1.5 1.2 1.5 1.2 1.5 1.2 1.2 1.2注：1、表中所示2+2+20.35（kN/m2），包括下列荷载： 2+2（kN/m2）为二层装修作业层施工荷载标准值；20.35（kN/m2）为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。 3、地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m2 。 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的 构造和计算内容。 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相 关的内容。包括结

5、构体系、构造要求、荷 载取值、设计计算等。规范中将此类支架 体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、 横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏 形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整 体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失 稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为 前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时 的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过 二米

6、），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体 整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上 减小步距的方法来避免。 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步 距。双排脚手架的整体失稳2、双排脚手架的设计计算公式 立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由 于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其 底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心 受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手 架立杆稳定性的计算公式为：N A f ；式中：N 脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立杆的 橫截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受 压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳 定因素的

7、换算长细比0查表或由公式： = 7320确 l = 定； i ，2 00 0 l0=kmh，其中：k计算长度附加系数， m考虑整体稳定因素的计算长度系数，它 们可以通过规范查得。h立杆的步距。根 据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳 定性。 在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承 载力设计值可以由公式： 计算。式 中：轴心受压构件的整体稳定系数，A A 轴心压杆的毛截面面积，f钢材的设计强 度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定 承载力极限值（ ），式中：R钢材 的抗力分项系数，R=1.165，s荷载分 项系数的总和。N = A fR s 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构 计算分析确定

8、，可以表达为： A f 。根据建筑施 工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计 承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中： K安全系数，根据工作条件取2.03.0。 脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全度 水平显然应该高于钢结构。因此，当按照钢结构 设计规范的形式表示脚手架的计算公式时，应考 虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架 立杆的设计承载力应表达为 或 ， 式中：立杆的抗力调整系数，应由计算确定， fy钢材的屈服强度。y A f R A fyR 脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算 求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级， 结构重要性系数取0.9。其轴力设计

9、值可以表达为：0.9 （1.2NGk+1.4NQk）。NGk结构自重和构配 件自重标准值产生的轴力，NQk施工荷载等的标准 值产生的轴力之和。 脚手架立杆的设计计算应满足： A f 0.9（1.2NGk+1.4NQk） 在规范中，将上式 改写为： A f A f （1.2NGk+1.4NQk） 0.9 = 0.9 的值根据按照现 行规范表达的脚手架立杆的可靠度水平应符合安全系数 为K的条件求得，即： A f （NGk+NQk） 应等效于（1.2NGk+1.4NQk） K A f N K 可以求出：= .9 0 0.9 1.165 1.2 N 可见，是反映脚手架安全性水平与脚手架上作用的恒、 活

10、荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为： K=2.0。对于不同的NGk和NQk的比值，经计算和统 计：0.91.33。 脚手架立杆的整体稳定系数根据考虑脚手架整体稳定因 7320 = 素的换算长细比0查表或由公式： 计算确 l = 定。 i ，l0脚手架大波失稳时的半波长度或连墙件 的竖向间距，由脚手架的构造和连墙件的布置方式确定。 以步距h表示，l0可以写为单榀架体大波失稳的计算长 度系数和步距的乘积：mh。同时将调整结构安全度的 1 作为计算长度附加系数也写入l0。立杆计算长度就写成 0.9 为如下形式：l0=kmh。故：0 .9 =7320 7320 7320 i 2 = = 2

11、 0 .9 R （ 0 ） （ 0.9 R ） 2 （0 ） 2 （ 0.9 R ） 2 （ h） 2 k = 0.9 R = 1.333 = 1.155 经比较可见：。 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为： 1.2NGk+1.4NQk允许搭设高度计算： 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力： NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k脚手架结构自 重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受 的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积： NG1k=gkH；NG2k脚手架上构配件自重标准 值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式： 1.2 gkH+ NG2k +1.4NQk 1.2（gkH

12、+ NG2k）+1.4NQk可以求出：H = H 双排脚手架的使用成熟、经验丰富，本次修订中 改动很少。主要改动内容：1、密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /。 2、密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。 3、取消了当26mHs50m时，对允许搭设高度限制的调 整： 4、强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确： a）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： Nl=Nlw+No 强度： N = 0.85 f A 稳定： N 0.85 f A 式中：Nl连墙件轴向力设计值（N）； Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值； No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向

13、力。单排架取l cl 2kN，双排架取3kN ; 连墙件应力值（N/mm2）； 连墙件的净截面面积（mm2）； 连墙件的毛截面面积（mm2）； 连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表 A.0.6 取值； 连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6采用。 b）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算： ） N N 式中：连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载 力设计值，应根据相应规范规定计算。 c）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式 ） 要求： N R 式中：扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。 加强了对扣件的质量控制，增加了相应的强制性条文。 8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并 扣件进入施工现场应检查产品合格证， 应进行抽样复试，