现浇箱梁支撑体系碗扣架设计方案Word文档格式.doc

1、 取2.5KN/m2 振捣砼，倾倒、泵送砼： 取2KN/m22.水平荷载计算泵送砼时产生的水平冲击荷载取6.0Kpa（参见公路桥涵施工技术规范），考虑到泵送砼时，产生水平荷载只作用在正在浇注的侧面上，而不是整个侧面上，所以要进行折减计算（受力面积折减1/3计算）。 产生荷载为：1/3351.06.0=70KN风载产生的水平荷载为：梁部：=K0K1K22K3K25W0（见公路桥涵设计通用规范） =1.01.021.30.5 =0.65KN/m2 产生荷载为：0.651.8=40.95KN支架部分：=K0K1K22K3K25W0（见公路桥涵设计通用规范） =0.450.8 =0.18KN/m2 0

2、.18KN/m26=37.8KN梁部荷载、施工荷载及模板自重因倾斜而产生的水平力： P=（26+5+4.5）142%=347.9KN 荷载组合竖向荷载：q=1.2恒荷载+1.4活荷载 =1.2（26+5）+1.4（2+2.5） =43.5KN/m2 水平荷载：（作用于支架下端）横向水平力： q=70+40.95+37.8+347.9 =496.65KN沿跨长方向的均布荷载 q=496.6535=14.19KN/m（此项水平力有钢管下端与枕木之间的摩擦力承担）水平荷载：（作用与支架上端）q=70+40.95+347.9=458.85KN沿跨长方向的均布荷载：q=458.8535=13.11KN/

3、m三、 支架设计及受力验算1、受力分析初步布设立杆顺、横桥间距为9090cm，步距为120cm。取跨中单杆支撑分析，如图所示，根据受力特点分别取A、B两部分进行受力验算。A部分：简化为下端固定，上端自由端，其同时受到竖向荷载和水平荷载作用，如图示。 NN=43.50.90.9=35.24KN PP=13.110.9/（1980/90+1）=0.513KNP为每根钢管上端所受水平荷载（每排钢管所受水平荷载为：13.110.9=11.8KN,每根钢管所受水平荷载为：11.8/（1980/90+1）=0.513KN）l0=2l=20.6=1.2m=l0/15.79=76查表得：1=0.676说明：l

4、取0.60m考虑了上调节托撑的最大调节长度以及和钢管连接长度。=N/A/1+M/W=35.24103/489/0.676+0.31106/（50800.652）=200.2KN/mm2=215N/mm2其中：M=P0.6=0.31KN.M N=（1-n1N2/2/E/A）m A P=（1-1.735.24103762/3.1422.06105489）1 =0.652B部分：简化为上下端铰接，为二力杆，受力如图示。 B0.9=35.24KN Nl0=l=1.2m B =l0/i=1200/15.78=76.05查表 1=0.676单杆稳定性验算： N=N/A=35.24103/（0.676489

5、） 单杆图=106.61N/mm2=215N/mm2，满足单杆总稳定要求。腹板处单杆剪力强度验算单杆由于受新浇筑砼时模板的侧压P1以及水平力P2作用，受剪力，可简化为均布受力杆。P1rh24124 KN（h取1米计）P214.191.217.028KN合力PP1+ P224+17.028141.028 KNQql/2（41.0280.9）/218.46 KNS2tR （R（48-3.5）/222.25mm）Z（QS）/（2tI）=74.97N/mm2 M- 所示整体稳定4、满堂红支架布置经上述受力验算，钢管布置按照9090120cm（顺横桥及纵向布设），布置满足受力及整体稳定性要求。考虑到现场

6、施工时可能遇到的不可见影响，以及支座处横向张拉等因素，为了施工安全，现场满堂红脚手架布置如下：1）顺桥向距桥墩、台4.5米范围内，立杆间距离为60cm，其余为90cm。2）横桥向：箱梁底板下15米范围内，立杆间距为80cm，两侧翼板为100cm。3）纵向步距为120cm，其中上端可调顶托撑可调部分及与钢管连接部总长不大于60cm。4）为了增加整体抗剪能力及稳定性，顺桥方向为3米加设一道剪刀撑。四、模板设计及验算1、材料选择：模板采用2440122012mm的木胶合板，方木采用1515cm和88cm两种断面。2、模板下背楞铺设及其受力验算根据支架设计：立杆顺横桥间距为9080cm，模板下背楞铺设

7、两层。底层架设在可调顶托上，顺桥向铺设采用1515cm断面方木。上层横桥向铺设在底层方木上，方木采用断面形式为88cm。1）说明：（如图所示）A：表示顺桥向底层背楞方木1515cm。B：表示横桥向上层背楞方木8C：表示支架可调顶托撑。2）A背楞方木受力验算（简化为受均布荷简支架）q43.50.8/0.934.8KNw12N/mm 1.9N/mmE9108 N/mm I1504/124.22107 mm4W1503/65.63105 mm3 A2.25104mm弯曲强度：Mql/8（34.80.9）/83.52 KNm3.52106 NmmwM/W（3.52106）/（5.63105）6.25

8、N/mm满足弯曲强度要求剪切强度：Qql/2（34.80.9）/215.66 KN3Q/2A（3/2）15.6610/（150150）1.04 N/mm1.9 N/mm弯形：1.310-2（ql4/EI）1.3（34.89004）/ （91084.22107） =0.03mm3）B背楞木受力验算简化为受均布荷载作用的简支梁，如图示沿顺桥向布置间距为25cm（方木中对中间距）0.2510.875 KN/m/810.8750.8/80.87 KNI804/123.41106mm4 A80806.4103mm2W803/68.53104mm3弯曲强度:M/W0.87106/8.5310410.2 N

9、/mm剪力强度：Qql/2（10.8750.8）/215.66 KN3Q/2A（34.35）/（26.4）1.02 N/mm1.9N/mmB背楞满足弯曲及剪切强度要求。变形：（10.8758004）/ （93.41106）1.38004）/（90.019mm3、侧模验算说明侧模施工时受到新浇筑砼侧压力P1和振捣砼水平力P2的作用P1rh24 KN/m1m24 KN/m（h取1米计）P26KN（规范取值）因此合力PP1+ P224+630KN按照底板A背楞计算满足各强度要求，因此不另验算，布置时采用A背楞布置间距，现场施工时,根据实际情况可缩小布置间距。4、内模支撑设计及验算1）受力分析计算顶面

10、受力砼自重P1260.225.72 KN/m模板背肋取2.0 KN/m施工机具及人员取2.5 KN/m振捣砼倾倒砼取2.0 KN/m合力P5.72+2.0+2.5+2.012.22KN侧面受力：新浇筑砼对模板的侧压力Prh241.4334.32KN/m（h取1.43米）振捣砼产生的侧压力取4.0 KN/m（规范取值）合力P34.32+438.32KN/m2）材料选择：支撑所用88cm的方木A80mm3）支撑布置及验算内模支撑横杆、方杆如图布置，纵向间距为1.0。分别取和杆进行受力分析杆受力分析N38.320.41.015.28KN15.28NN/A（15.28）/（6.4）2.39 N/mm12N/mm满足应力强度要求。杆受力分析N12.221.417.11