内力组合及内力调整Word文档下载推荐.doc

1、式中：作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；、恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；梁的计算跨度。2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：、重力荷载作用下梁端的弯矩； 、水平地震作用下梁端的弯矩 、竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。左端梁支座反力：；由，可求得跨间的位置为: ；将代入任一截面处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为：弯矩最大点位置距左端的距离为，；最大组合弯矩值：当或时，表示最大弯矩发生在支座处，取或，最大弯矩组合设计值的计算式为：右

2、震作用时，上式中的、应该反号。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化计算，也可以采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。根据高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）第3.5.3条规定：A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80%，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。7.1.1 框架梁控制截面的内力组合1、不考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。、

3、基本组合：、风荷载作用下的不利组合（不考虑活载）：、风荷载作用下的有利组合（不考虑活载）：、风荷载作用下的不利组合（考虑活载）：、风荷载作用下的有利组合（考虑活载）：2、考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。3、不考虑地震作用组合下的梁端剪力设计值的组合。4、考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。内力未做调整前，横向框架梁的内力组合表，见表7-1 7-6。攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-1内力调整前横向框架梁的内力组合表（6层）注：1、表中M以下部受拉为正，V以顺时针为正；2、承载力抗震调整系数弯矩取0.75，对剪力取0.85；3、重力载恒载+0.5活载；4、弯矩单位为

4、kN.m ，剪力单位为kN 。表7-2 内力调整前横向框架梁的内力组合表（5层）攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-3 内力调整前横向框架梁的内力组合表（4层）表7-4 内力调整前横向框架梁的内力组合表（3层）表7-5 内力调整前横向框架梁的内力组合表（2层）表7-6 内力调整前横向框架梁的内力组合表（1层）7.1.2 框架柱控制截面的内力组合根据上述公式，梁支座边缘控制截面的弯矩与剪力可由公式7-2求得。 （7-3），梁控制截面的剪力和弯矩；，内力组合得到的轴线处的剪力和弯矩；，作用在梁上的竖向分布恒载与活载。表7-6 内力调整前横向框架A柱弯矩和轴力组合1、表中M以左侧受拉为正

5、，N以压为正；2、承载力抗震调整系数=0.75；4、弯矩单位为kN.m ，轴力单位为kN。表7-7 内力调整前横向框架B柱弯矩和轴力组合表7-8 内力调整前横向框架C柱弯矩和轴力组合表7-9 内力调整前横向框架D柱弯矩和轴力组合表7-10 内力调整前横向框架A柱剪力组合表7-11 内力调整前横向框架B柱剪力组合表7-12 内力调整前横向框架C柱剪力组合表7-13 内力调整前横向框架D柱剪力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整7.2 内力调整为了保证框架结构具有满足工程的抗震性能，考虑到框架结构“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强结点弱构件”的抗震设计原则，保证梁端的破坏要先于柱端的破坏，

6、弯曲破坏要先于剪切破坏，构件的破坏要先于节点的破坏，因此，应对内力组合的结果中的最大内力组合设计值进行调整。7.2.1框架梁梁端剪力设计值调整在结构抗震设计时，按照“强剪弱弯”的设计要求，根据高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）第6.2.5条规定：抗震等级为一、二、三、四级的框架结构的框架梁端剪力设计值应按照公式7-4进行计算，抗震等级为级的框架结构可直接取考虑地震作用组合的剪力设计值。 （7-4）梁左、右端逆时针或者顺时针方向组合的弯矩设计值；考虑地震作用组合的重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力设计值；梁的净跨；梁端剪力增大系数，抗震等级为一、二、三级的框架结构分别

7、取1.3、1.2和1.1。梁左、右端逆时针或者顺时针方向组合的弯矩设计值的按图7-1所示进行推导。图7-1 简支梁受荷简图根据上述公式可得：再根据微积分知识，可求得：依据上述推导出来的公式可将梁左、右端组合后的弯矩设计值求出。地震作用组合的剪力设计值的计算方式：第15层AB跨：第6层AB跨：第15层BC跨：第6层BC跨：第15层CD跨：第6层CD跨：表7-14梁端剪力设计值调整（46层）7.2.1框架柱柱端剪力设计值调整在结构抗震设计时，按照“强柱弱梁”的设计要求，根据高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）第6.2.3条规定：抗震设计的框架柱、框支柱端部截面，抗震等级为一、二、三、四

8、级的框架结构按公式7-5进行计算。 （7-5）分别为左、右梁端截面逆时针或者顺时针方向组合的弯矩设计值；柱端剪力增大系数，对框架结构，抗震等级为二、三级的框架结构的柱端剪力增大系数分别取1.3和1.2，对于其他结构中的框架部分，抗震等级为一、二级分别取1.3和1.2，抗震等级为三、四级均取1.1；柱的净高。柱端剪力设计值的调整见表7-15和表7-16。表7-15 A-6柱和B-6柱柱端剪力设计值的调整的单位是，取1.2，的单位是，的单位是。表7-16 C-6柱和D-6柱柱端剪力设计值的调整7.2.2梁柱节点处柱端弯矩调整框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关，一般框架梁的延性远大于柱子。梁先屈服使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好。若柱子形成了塑性铰，则会伴随产生较大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力，并可能使结构成为机动体系。根据高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）第6.2.1条规定：抗震设计时，除顶层、柱轴压比小于0.15者及框支梁柱节点外，框架的梁、柱节点处考虑地震作用组合的柱端弯矩设计值应符合公式7-5要求。节点上、下柱端截面逆时针或者顺时针方向组合的弯矩设计值之和，上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析的