木材干燥设计Word格式.docx

1、1000油松樟子松铁杉济南地区年平均气温14.5，全年最冷月份平均气温-0.33，最低气温-12.43工厂有电力蒸汽供应。供气表压力为0.3-0.4MPa。二、干燥室数量的计算1、规定材堆和干燥室的尺寸 材堆的外形尺寸和堆数：长度（l）4.0m， 宽度（b）1.8m，高度（h）2.6m，堆数（m）4。 干燥室的内部尺寸：长度（l）8.6m，宽度（b）4.2m，高度（h）4.0m（其中风机间高1m，垫条厚度0.1m）2、计算一间干燥室的容量按40mm厚的木料计算，堆垛采用25mm厚的隔条，则全年被干燥木材的加权平均厚度：=mm=40mm查课本表15-1，在“快速可循环”中的“整边板”一列中，对应

2、40mm的行中，查得v=0.557根据公式计算干燥室实际容积为：Va=Vv=mlbhv=（441.82.60.557）m3=41.7 m33、确定干燥室全年周转次数f参考课本表15.2，确定下列树种木材的干燥时间定额：树 种厚 度干燥时间mmh202172504平均干燥周期=214h干燥室年周转次数f=31.1次/年4、确定需要的干燥室数N=间三、热力计算一些基本的条件依据采用厚度为40mm、基本密度为400/ , 初含水率W1为60%，终含水率W2为9%，干燥周期Tt为84h。计算的干燥介质参数：；V1=1.65m/kg; =0.83kg/m;用于干燥室热力计算的室容量Vt=Vv=40.55

3、7=41.71 m31、 水分蒸发量的计算干燥室在一次周转期间从室内材堆蒸发出来的全部水分量：Wv=400/次平均每小时从干燥室内蒸发出来的水分量Wh=/h每小时水分蒸发量Wa=/h2、新鲜空气量与循环空气量的确定蒸发1kg水分所需要的新鲜空气的量g0=/kg每小时输入干燥室的新鲜空气量V0=g0v0=131.692.860.87=327.67m3/h每小时输出干燥室的废气的体积V2=g0v2=m3/h材堆高度密度系数h=材堆迎风面空气通道的有效断面面积Ac=m（1-h）=4（1-0.615）=16.016每小时在干燥室内的循环空气的体积VC=3600Ac vck=3600216.0161.2

4、=138378.24 m3/h式中：vc取2.0m/s。3、干燥过程中消耗热量的确定室内平均温度室外冬季温度twc=0.4twc+0.6tch=-7.59由于不考虑统计干燥成本，各项热消耗只按照冬季条件来计算：（1）预热的热消耗量：预热1m3木材的热消耗量Q0400（1.591+4.18680.15） （80+7.59）+0.45-2.09（-7.59）+334.9+4.186880=2.01105kJ/m3预热期平均每小时的热消耗量=2.0110541.71/（41.5）=1.40106 kJ/h以1被蒸发水分为基准，用于预热的单位热消耗量q0=2.0141.71/8508.84=985.2

5、9kJ/kg（2）由木材每蒸发1水分所消耗的热量q1=1000-4.186880=2.44103 kJ/kg干燥室内每小时蒸发水分所消耗的热量Q1=q1Wa=2.44103131.69=3.21105kJ/h（3）透过干燥室壳体的热损失干燥室的壳体结构金额传热系数2值干燥室壳体为内外0.0015m的铝合金，中间添加0.045m的硬质聚氨酯泡沫板结构，铝合金的导热系数为162W/（m2）, 硬质聚氨酯泡沫板的导热系数为0.027W/（m2），干燥室内表面的换热系数为1=11.63 W/（m2），外表面的换热系数为2=23.26 W/（m2）。壳体的传热系数2= W/（m2）当2=0.56的情况下

6、，干燥室内外的温度分别为80和-6时，干燥室内壁是否会出现凝结水，用以下方式检验干燥室的地面混凝土加水泥抹光层，其传热系数约为0.23W/（m2211.63 W/（m2计算表明干燥室结构在保温性能方面的设计符合要求。透过壳体各部分外表面的散热损失干燥室壳体的热损失主要包括室顶、左右侧墙、前后端墙及地面的热损失。室顶及干燥室的侧墙和端墙的材料及厚度相同，所以传热系数相同，均为0.56W/（m2干燥室的前端设有大门，大门的材料和厚度与侧墙相同，因金属壳体的干燥室门的密封性好，所以讲门与前端墙一起计算热损失。根据干燥室的内部尺寸，可以确定干燥使得外形尺寸为长8.7m、宽4.3m、高4.1m。壳体的热

7、损失按式Q2=A（t1-t外） C （kJ/h），其结果如下表：序号散热部分名称散热面积m2值W/（m2t1 t2 Q2（kJ/h）1外侧墙9*4.1=36.90.5685-0.3312695.472内侧墙36.91510414.663后端墙4.3*4.1=17.636065.61前端墙17.635顶棚9*4.3=38.713314.766地面38.70.234486.10总计热损失为5.30104kJ/h，附加10%热损，共计Q2=5.83104kJ/h。以1被蒸发水分为基准，壳体的单位热损失量为q2=5.6883104/131.69= 442.71kJ/kg（4）干燥过程中总的热消耗量：q

8、=（q0+q1+q2）=（985.29+2.44103+442.71） 1.2=4.644、加热器散热面积的确定（1）平均每小时应有加热器供给的热量：Q=（Q1+）=1.2（3.21105+5.83104）=4.55（2）干燥室内应具有的加热器散热表面积为：Ae=本干燥室采用IZGL1型盘管加热器，该加热器形体轻巧，安装方便 ，散热面积较大，传热性能好，性能参数见表：管盘数传热系数 W/（m2）空气阻力h（Pa）23.54vr0.30112.16vr1.4319.64vr0.40917.35vr1.5519.46vr0.41227.73vr1.51采用3排管IZGL1型盘管散热器，根据上表计算

9、其传热系数为：=19.64vr0.409=19.642.220.409=27.19 W/（m2其中：vr=v21=2.670.83=2.22/ m2s式中v2、1为经过加热器前空气流速ms和密度/ m3v2=mA2为风机间直线段与空气流速方向垂直段面积m2因此： m2根据所选IZGL1型盘管散热器的散热面积，在干燥室风机前后对称布置。5、消耗蒸汽量及蒸汽管道直径的确定（1）预热期间干燥室内每小时的蒸汽消耗量为/h（2）干燥期间内每小时的蒸汽消耗量为：（3）若干燥车间由1/3的干燥室处于预热阶段，2/3处于干燥阶段，车间每小时的蒸汽消耗量为（4）干燥1m3木料的平均蒸汽消耗量为：（5）蒸汽主管与

10、通向加热器的蒸汽管的最小直径为：mGmax与G相同，n为2.1/m3，vs取25m/s。任一间干燥室为蒸汽支管，其直径为相同，这是由于干燥室在预热是比正常干燥消耗的蒸汽量大。（6）凝结水输送管的最小直径为（7）当蒸汽压为0.3MPa时，疏水器的入口压P1=0.30.9=0.27MPa，出口压力P2=0，P=0.27MPa。每小时真气消耗量为212.35kg，疏水器每小时最大排水量为212.353=637.05kg。据S19H16热动力式疏水器的性能曲线，选用公称直径Dg32的S19H16热动力疏水器。（参考课本97页）四、空气动力计算干燥室空气循环过程中的阻力图如下12345678910111

11、2131411为轴流通风机，2、5、8、11、14为直线气道，3、13为加热器，4、6、10、12为直角弯道，7骤然缩小，9骤然扩大各段干燥阻力如下：（1）1段风机壳的阻力一段风机壳的阻力为：h1=其中取0.5, 式中D暂时取0.8;风机的台数暂时取6。（2）加热器的阻力3、13段为加热器，加热器的阻力h根据加热器性能指标确定。本设计采用IZGL1型盘管加热器，其阻力为：h=17.35vr1.55因进入3段加热器和13段加热器的空气的密度和速度都不同，因此阻力要分别计算。3段的阻力为：h3=17.35vr1.55=17.352.221.55=59.54Pa13段的阻力为：h13=17.35vr

12、1.55=17.352.271.55=61.78Pa（3）断面固定的直线气道的阻力断面固定的直线气道包括2、5、8、11、14段。其中8段按整体材堆阻力计算。其余因各段长度及断面不同而需分别计算。公式为2、14段的阻力为：式中摩擦系数取0.02，根据风机和加热器的安装尺寸及干燥时内部尺寸，风机至加热器的距离为1.2m。式中摩擦系数取0.02，风机通道按材堆的高度一半加上材堆顶部距干燥间顶板的距离共计1.5m。（4）材堆的阻力其中通过查表厚度为40mm，柴堆宽为1.8m时，为14左右，空气流速取2.0m/s（5）其他局部阻力局部阻力包括4、6、10、12四段指教拐弯处及4、7段骤然缩小和9、12段骤然扩大的阻力。每部分均需计算，如下：4段的拐弯阻力为：4段的骤然缩小阻力为：6段的拐弯阻力为：7段的骤然缩小阻力为：9段的骤然扩大阻力为：10段的拐弯处阻力为：12段的拐弯阻力为：12段的骤然扩大阻力为：（6）干燥室内气流循环的总压力H=273.95Pa五、通风机型的选择一间干燥室内配置四台轴流式风机，每一台风机的风量选用风机时所需的规格风压每一台风级需要