单层工业房的设计例题Word文档下载推荐.docx

1、 钢筋：箍筋为HPB235级钢筋、受力钢筋HRB335级钢筋。混凝土：柱采用C40，基础采用C20。5设计要求1）初步确定排架结构布置方案；2）对结构上部的标准构件进行选型，并进行结构布置； 3）排架的荷载计算和内力分析；4）排架柱的设计；5）柱下独立基础的设计二、构件选型及屋盖布置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图（2）所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无檩体系。1.屋面板采用1.5m6m预应力混凝土屋面板，根据屋面做法求得屋面荷载，采用标准图集92G410（一）中的YWB2，屋面板自重标准值为1.4KN/m2（包括灌缝自重）。2天沟板

2、（外天沟排水） 选用92G410（三）标准图集中的JGB771，自重标准值2.02kNm。 3屋架采用预应力混凝土折线形屋架，选用标准图集95G415（三），每榀屋架自重标准值为120kN。4屋盖支撑 在端部第二开间的屋架端部和跨中设三道垂直支撑、其他跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。 5吊车梁 选用95G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车梁，梁高1200mm，每根自重标准值44.2kN，轨道及垫层构造高度200mm，轨道及连接重 l kN/m。 6排架柱排架的上柱截面为矩形, 下柱采用工字形截面。7. 支撑布置设计采用大型屋面板，可以不设屋架上弦支撑。根据构造要求，

3、设置相应的屋架下弦支撑，并在跨度中点处布置一道垂直支撑。见 图（3） 本设计跨度27m,大于18m，因此需要布置支撑。柱截面高度h600mm,下部柱间支撑做成双片，其间距为柱截面高减去200mm，见图（4）。 图（3） 屋架下弦支撑图（4）柱的支撑布置 三、排架的荷载计算 1排架计算简图的确定 （1）确定柱高。 吊车梁顶标高=轨顶标高轨道构造高度=10.10.2=9.9m 牛腿标高=吊车梁顶标高吊车梁高=9.9-1.2=8.7m 柱顶标高=轨顶标高+吊车高度H+上部运行尺寸，取为12.6m 上柱高Hu=柱顶标高-牛腿标高=12.68.7=3.9m 全柱高H=柱顶标高基顶标高=12.6-（-0.

4、6）=13.2m 下柱高Hl=H-Hu=13.2-3.9=9.3m,= Hu/H=3.9/13.2=0.295（2）初步拟订柱尺寸 根据表一的参考尺寸，取上柱bh=400mm450mm, 下柱bhhf=400mm850mm200mm,截面尺寸如图（5）所示。图（5）下柱截面尺寸（单位：mm） 图（6）排架计算简图（3）参数计算上柱：下柱：比值： 排架计算简图如图（6）2荷载计算（1）恒载计算。1）屋盖结构自重标准值： 二毡三油防水层 0.35KN/m2 200.02=0.4 KN/m2 40.1=0.4 KN/m2 0.05 KN/m2 1.4 KN/m2 gk=3.00 KN/m2 天沟板

5、2.026=12.12 KN 屋架自重 120KN 则作用在一榀横向平面排架一端柱顶的屋盖自重标准值为 2）柱自重标准值： 上柱 G2k=250.40.453.9=17.55kN下柱 G3k=259.10.22+0.40.1+2注（1.1为考虑下柱仍有部分矩形截面而乘的增大系数） =0 3）吊车梁及轨道自重标准值： G4k=44.2+16=50.2kN =8008502=375mm（2）屋面活荷载标准值 由荷载规范可知，不上人屋面均不活荷载为0.50 KN/m2，不大于基本雪压，屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为 Q1k=0.56272=40.5 KN （3）吊车荷载标准值 由DSQD型其参数如

6、下吊车吨位（t）Q1k（kN）Q2k吊车宽度B（mm）轮距KPmaxkPmink20/532069.7760554100216791024034.615980405013651根据B与K及支座反力影响线图（7），可求得 图（7） 求Dmax时的吊车位置图 其作用点到柱顶的距离 y=（4）风荷载标准值。 计算时风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度12.6+0.15=12.75m取值，计算时风压高度变化系数按檐口标高14.9m取值 图（8）风载体型系数（长度单位：mm）排架受荷总图如图（9） 图（9）排架受荷总图3内力计算 （1）恒载作用下。 由于单层厂房多属于装配式结构，柱、吊车梁及轨道的

7、自重，是在预制柱吊装就位完毕而屋架尚未安装时施加在柱子上的，此时尚未构成排架结构。但在设计中，为了与其他荷载项计算方法一致，并考虑到使用过程的实际受力情况，在柱、吊车梁及轨道的自重作用下，仍按排架结构进行内力计算。 在屋盖自重G1k、上柱自重G2k、吊车轨道及连接G4k作用下，由于结构对称、荷载对称，故可简化为如图（10）的计算简图 图（10）恒荷载作用下计算简图 1）在G1k作用下 2） 在G2k作用下3） 在G4k作用下 ） 叠加以上弯矩 M1k= M11k=-23.63（） M2k= M12k +M22k +M42k=-63.03-3.51+18.83=-47.7（）已知由规范公式：在M

8、1k作用下由规范公式 在M2k作用下在G1k、G2k、G3k、G4k共同作用下的弯矩图和轴力图如图（11）图（11）恒荷载作用下内力图 图（12）屋面活荷载作用下的计算简图 （2）活荷载作用。1）屋面活荷载作用下： 由于Q1k作用位置与G1k相同在Q1k作用下的M图和N如图（12）所示2）吊车竖向荷载作用下： 当Dmax,k作用在A柱时 A柱 B柱与恒载计算方法相同，可得C2=1.21A柱B柱A柱与B柱相同，剪力分配系数内力图如图（13） 图（13）吊车竖向荷载作用下内力图3）吊车水平荷载作用下：当Tmax向左作用时 由规范公式可得 当 当考虑空间作用分配系数，由表12-16可以查得Tmax向

9、左作用的M图、N图如图（14）所示。Tmax向右作用的M图、N图于上述情况相反。 图（14）吊车水平荷载作用下内力图 4）风荷载作用下：风从左向右作用，在q1和 q2 作用下，由规范公式：风荷载作用下的M、N图如图（15） 当风从右向左吹时，其M、N图与上述情况相反。 图（15）风荷载作用下内力图四、最不利内力组合由于排架单元为对称结构，可仅考虑A柱截面，荷载内力汇总表见表一，内力组合见表二 表一 A柱内力汇总表柱号截面荷载项内力恒荷载屋面活荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载G1kG2kG3kG4kDmax,k在A柱Dmin,kTmax,k向左Tmax,k向右左风右风（1）2345678A柱1

10、-1M-1.560.51-28.94-8.918.9129.95-27.32N332.6740.52-2-49.26-7.5998.517.94-27.33382.87339.81253-33.383.9129.5-51.06-97.12978.12260.96-233.67437.27V5.660.91-7.42-9.4859.48536.93-28.39 表二 A柱内力组合表 内力 由可变荷载效应控制的组合 1.2恒载+1.4任一活载组合项Mmax相应N 、VMmin相应Nmax相应M、VNmin相应1-1140.06-40.12-1.16399.2339.2455.92-278.79-97.37935.16459.443-3369.4-323.0843.56524.721000.4458.49-32.95-360 1.2恒载+1.40.9（任意两个或两个以上活载）36.51-61.53-60.89450.23