脚手架施工总结总结总结方案安全范例docWord格式文档下载.docx

1、 4脚手架采用的扣件拧紧扭距要大于40NM，在50NM为宜，不许大于65NM，用力矩扳手进行试验。2、（常用敞开式双排脚手架的设计尺寸见规范P125）外脚手架立杆的纵向间距为1.5m（La），横向间距1.05M（Lb），大横杆步距为1.8m（h），主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，靠墙一端的外伸长度0.35米（规范中规定a不应大于0.4L，且不应大于500mm），相邻立杆间加设一根小横杆，小横杆靠墙一端到装修墙面的距离100mm 3、脚手架搭设高度40米（规范中规定应高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米）。4、剪刀撑与横向斜撑（规范P131，6.6）每七根立杆加设一

2、道剪刀撑，斜撑杆与地面的倾角为45度，剪刀撑在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置，剪刀撑斜杆的接长宜采用塔接，塔接长度不小于1米，要采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。横向斜撑除每个拐角设置外，中间每隔6跨设一道。5、人行斜道（搭设要求见P1310）可沿架体搭设通行斜道，坡度为1：3，踏面铺桥板，两边设护栏，踏面上每隔250300mm设一根防滑木条，木条厚度2030mm。（二）基础做法（说明：地基基础的施工根据高度现场土质情况与现行国家标准地基与基础工程施工及验收规范GBJ的有关规定执行） 地基处理应牢固可靠，清除障碍物，平整地面，回填土分层夯实，脚

3、手架底面标高应高于自然地坪50mm，铺以厚度大于50mm，宽大于400mm，长4.0mm左右的木垫板平行于墙面通长铺设。（三）设计校核：计划铺设三层钢脚手板，已知搭设尺寸比：0.65m，La=1.50m，h=1.80m，架体内侧距墙0.45m，连墙件材质用钢管2步3跨布置扣件连接，立杆的下部用截面为40050mm厚的木板通长铺设。地基土为粘土分层夯实，地基承载力标准值fgk=200KN/m，施工地区的基本风压Wo=0.35KN/m2，An/Aw=0.623（An一挡风面积，Aw迎风面积），密目式安全网0.005KN/m2需设计校核内容：横向水平杆的抗弯强度和挠度。纵向水平杆的抗弯强度和挠度。纵

4、向水平杆和立杆连接的扣件的抗滑承载力计算。立杆的稳定性计算。连墙件计算（包括连墙件和扣件的抗滑承载力计算）。立杆地基承载力计算。1、横向水平杆的抗弯强度和挠度计算 作用在小横杆上的线荷载标准值 qk=（2十0.3）0.75=1.725KN/m（2施工荷载0.3脚手板重0.751/2La） q=l.420.75+l.20.30.75=2.37KN/m（1.4、1.2为分项系数，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4） 则抗弯强度 =Mmax/W=1/8QIb21（a11Lb） 2 2/w =0.1252.3710502 1（2001050） 2 2（5.08103） =60.07Nm

5、m2f=205Nmm2 故抗弯强度满足要求 式中：Mmax弯矩最大值；W截面模量，规范附录B表B；f钢材抗弯强度设计值，表5.1.6 挠度验算的结构静力学计算手册查得 V=5qk Lb4（384EI） =51.72510504（3842.0610512.19104） =1.09mmV 故挠度符合要求 2、大横杆的抗弯强度和挠度验算 由小横杆结合大横杆的标准值 Fk=0.5qkLb=0.51.05=0.91KN =MmaxW=0.175FLaW=0.1751.341.5106（5.08=69.24Nmm2f=205Nnm2 V=1.146FkL3100EI =1.1460.9110315003（

6、100206=1.4mmV 故满足强度和挠度要求 3、扣件的抗滑承载力 R=2.15F=2.151.34=2.89KNRc=8KN 式中R纵向横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 Rc扣件抗滑承载力设计值，按规范表5.1.7采用 4、立杆的稳定性验算 1）验算长细比 =Lo/i=kh/i （式中Lo计算长度，按规范第5.3.3条规定计算 i截面回转半径，按规范附录B表B采用 k计算长度附加系数 P计算长度系数，见表5.3.3 h立杆步距） 当k=1时，=1.51800/15.8=171=250 当k=1.155JF，=1.155180015.8=197 查得稳定系数 =0.186（附录C） 2

7、）计算风荷载设计值产生的立杆段弯短Mw Wk=0.7z s（规范（4.2.3）式） 查得z =1.17 s =1.3 =1.31.2AnAw 则Wk=0.71.171.30.6230.35 =0.279KN/m2 Mw=0.851.4WkLah210（式5.3.4） =0.850.2791.8210 =0.161KNm Wk风荷载标准值 z风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范（CBJ9）规定采用。a脚手架风荷载体型系数，按规范表4.2.4 挡风系数 3）主杆段的轴向力设计值N（组合风荷载时） 首先看结构自重标准值产生的轴向力 NG1K=Hsgk 式中Hs脚手架搭设高度 H= Hs（1十0.00

8、1Hs） （式5.3.7）则Hs=H（10.001Hs）取限位40m gk每米立杆承受的结构自重标淮值（KN/m）按规范附A表Al查 NG1K=H（10.001Hs）0.1248=5.2KN 构配件的脚手板重：共三层自重标准值 Qp1=30.3=0.9KN/ m2 栏杆、挡脚板（取两个作业层）自重标准值 Qp2=20.11=0.22KN/ m2 密目网安全网自重标准值 Qp3=0.005KN/ m2 则构配件自重产生的轴向力 NG2K =0.5（Lb十a1）LaQp1十Qp2La十Qp3La H =0.5（1.05十0.2）0.9十0.22l.5十0.0051.5040 =1.4738KN 再

9、看施工荷载产生的轴向力，按三个作业层施工荷载 Qk=32=6KNm2 施工荷载产生的轴向力总和 NQK=0.5（Lb十a1） La Qk 6 =5.625KN 则N=1.2（NG1K十NG2K）十0.851.4NQK （式5.3.22） =1.2（5.2十1.4738）十0.855.625 =14.70KN 4）不组合风荷载时，立杆段轴向力设计值 N1=1.2（NG1K十NG2K）十1.41.4NQK （式5.3.21） （5.2十1.4738）十1.4 =15.88KN 5）立杆稳定性验算 组合风荷载时： N/（ A）MwW（式5.3.12） =14.70103（0.186489）十0.16

10、1 =161.62十31.69 =193.31Nmm2f=205Nmm2 不组合风荷载时 N/（ A）（式5.3.11） =15.88 489） =174.59Nmm2f=205Nmm2 故稳定 5、连墙件计算 （1）扣件抗滑承载力计算 受风荷载影响最大的部位考虑，取最高部位按40米考虑 查得z =1.80 Wk=0.7z s Wo（规范（4.2.3）式） =0.71.8=0.429KNmm2 NL=NLw十No（式5.4.1） =1.4WKAw（式5.4.2） 十No =1.40.42931.5十5 =11.498kN 故需要增加一个抗滑扣件 式中NL一连墙件轴向力计计值 NLw一风荷载产生

11、的连墙件轴向力设计值 No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架子3KN，双排架子5KN。（2）连墙件稳定承载力验算 =LoI（Lo一连墙杆计算长度取0.45） =45015.8=28.48=250 由附录C表C查得稳定系数 =0.924 则N1（ A） =1I4910P（0924489） =2543Nmm2f=205Nmm2 故满足强度要求 6、立杆的地基承载力计算 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值为N1=15.88KN 木垫板作用长度取0.6米，基础底面积A=0.60.4=0.24 m2 地基承载力设计值fg=kcfgk=0.5200=100kpa=100KNm2 （Ko地基承

12、载力调整系数，碎石土、沙土、回填土取0.4，黏土0.5，岩土、砼1.0） 立杆基础层的平均值P=N1A=15.88/0.24=66.17KN/ m2fg 故满足要求 四、绘制节点图、连墙点、拉结样图 连墙件采用两步三跨拉结，成菱形布置，偏离主结点不大于300毫米。梁内予理钢管，钢管底端焊接钢筋锚爪，埋人混凝土梁内，深度不小于150毫米，钢管外露200毫米（或用抱箍与框架柱进行刚性连接） 图示 五、搭设顺序、拆除顺序 严格遵守搭设顺序：搭设前应由施工方案编制人或施工员向架子工进行详细的安全技术交底，尔后进行作业。划线摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧按第一步小横杆按第二步大横杆按第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（装设连墙杆后拆除）一按第三、四步大横杆和小横杆按连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏、挡脚板挂立网防护。脚手架拆除 1、拆除前应做好准备工作。拆除时，划分作业区，必要时四周围栏和警戒标志，严禁非作业人员入内，地面设专人指挥。2、拆除时先清除架上的存留材料、杂物，然后本着先绑后拆，后绑先拆的原则，按层次自上而下的进行。严禁上下同时作业。3、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先