斗式提升机毕业设计说明书Word文档下载推荐.docx

1、板链式斗式提升机主要由运行部件、驱动装置、上部装置、中部机壳、下部装置组成。运行部件-由料斗和专用板式链条组成,NE400采用双排链。驱动装置-主要采用多种驱动组合驱动,驱动平台上装有检修架和栏杆，分左装和右装两种。上部装置-为了防止链条摆动安装有轨道（双排链）、棘轮逆止器、卸料口装有防回料橡胶板。中间节-部分中间节装有轨道（双链）,用来防止链条在工作中左右摆动。下部装置-安装有自动张紧装置，NE400主要用沉重箱来做张紧装置。板链式斗式提升机的特点：上下链轮采用 ZG310-570。整体调质，HB229-269齿面淬火HRC4048。 板链：链板采用 45 # HRC3642 。 a、采用的

2、板链有很高的剪切强度、疲劳强度以及耐磨性能，运转故障率低，使用寿命长； b 、板链的速度较低，一般在0.5m/s左右； c、 料斗的容量较大但是斗距很小，驱动功率低但是输送量大。尤为适应提升破碎后的石灰石和水泥熟料（NE50）。1.3 斗式提升机的分类按卸料方式分为：离心式的，重力式的和混合式的。离心式卸料料斗的运行速度较高，通常取为12m/s。如欲保持这种卸载必须正确选择驱动轮的转速和直径，以及卸料口的位置。其优点是：在一定的料斗速度下驱动轮尺寸为最小；卸料位置较高，各料斗之间的距离可以减小，并可提高卸料管高度，当卸料高度一定时，提升机的高度就可减小；缺点是：料斗的填充系数较小，对所提升的物

3、料有一定的要求，只适用于流动性好的粉状、粒状、小块状物料。重力式卸载使用于卸载块状、半磨琢性或磨琢性大的物料，料斗运行速度为0.40.8m/s左右，需配用带导向槽的料斗。料斗装填良好，料斗尺寸与极距的大小无关。因此允许在较大的料斗运行速度之下应用大容积的料斗；主要缺点是：物料抛出位置较低，故必须增加提升机机头的高度。物料在料斗的内壁之间被抛卸出去，这种卸载方式称为离心重力式卸载。常用于卸载流动性不良的粉状物料及含水分物料。料斗的运动速度为0.60.8m/s范围，常用链条做牵引构件。按牵引构件分类：环链，板链和胶带等几种牵引构件。环链的总体结构和加工制造比较简单，与料斗的连接也很牢固，输送磨琢性

4、大的物料时，链条的磨损相对小，但是它的自重较大。板链结构比较牢固，自重很轻，适用于提升量大的提升机，但是铰接接头易被磨损，胶带的结构比较简单，所以不适宜输送磨琢性大的物料，普通胶带物料温度不应该超过60C，但是夹钢绳胶带却允许物料温度达80C，耐热胶带允许物料温度最高可达达120C，环链、板链输送物料的温度最高可达可达250C。按进料方式分类：即注入式装载（见图1-1）、挖取式装载（见图1-2）和混合式装载。注入式装载要求散料以微小建度均匀地落入料斗中，形成比较稳定的料流，装料口下部应有一定的高度，采用该方式装载时一般料斗布置较密；料斗在牵引件上布置较稀时多采用挖取式装载，只能用于输送粉状或小

5、颗粒流动性良好物料的场合，斗速运行速度在2ms以下，介于两者之间采用混合式装载。1.4 设计方案的说明主要思路如下：1）通过网络、图书各种途径对斗式提升机的工作原理进行深入研究，根据NE400斗式提升机的工作能力实际情况，设计出总体方案。2）通过查表、计算设计出斗式提升机的结构尺寸和各零件的强度，保证运行的稳定性，可靠性。3）选择并设计出合理的驱动装置、传动装置，保证运行的高效性。采用理论联系实际的方法，研究影响斗式提升机效率的影响因素，进行必要的结构改进，提出结构的方案并实施设计。同时，进行相关结构参数和工艺参数的设计与计算、总体方案设计，总体装配以及传动、机体等部件和相关零部件设计及绘图。

6、2 斗式提升机畚斗和输送链的选择2.1 畚斗型号的选取料斗的容积为i升，实际容积为i升（为小于1的填充系数），则单位长度的荷量为：qs是斗距（）；是物料容积（）；则提升机的输送能力qv（/） 由此可得 3.6v（/）由于在实际生产中供料不均匀，所以计算生产率要大于实际生产率，即 （/） K是供料不均匀系数，一般取1.21.6 取 =0.75 =0.75t/ v=0.5/ 则 N=380/h*0.75t/=285 t/h 查表取 K=1.2 Q=Nk=1.2285=342t/h， =338NE系列提升机的技术规范见表2-1表2-1：NE系列斗式提升机的型号查表可知NE400的斗容为182.5L，

7、因斗容较大不能用一般的料斗，需用梯形料斗，下为梯形料斗的标准。图2-1 梯形料斗基本尺寸表2-2 梯形料斗型号选用T1000，此时斗容为200L，斗距s=i/338=0.592（m）,因斗距过大，减少了料斗的数量，但单个料斗的载荷过大。故应选用T800，此时的斗容为100， s=i/338=0.296（m），即斗距为0.296（m）。2.2 链条的选择 选用链条M450，由GB/T 83502003/ISO 1977:2000查得表2-3 链条型号选用M450，抗拉强度为450KN，大滚子直径最大为120mm,节距为300mm。因为链速（v0.6m/s）,主要的失效形式为过载拉断，所以计算时必

8、须计算静力强度的安全系数。牵引链条所受的最大静张力可以用逐点法计算，但是比较麻烦，可用以下公式近似计算： （N）式中 H是物料提升高度（m）； Q是生产率（t/h）；V是牵引链的运行速度（m/s）； g是重力加速度 。计算得315KN。所以所选链条强度合适。表2-4 链条尺寸由上表可查得M450链条的所有尺寸。2.3 链轮的选择下图为链轮的基本尺寸图2-2 链轮的基本尺寸 链轮的分度圆直查表可由齿数乘以单位节距得出分度圆直径。取头轮的齿数为12，尾轮的齿数为12，经查表得：头轮和尾轮的分度圆直径为。齿顶圆直径：=d+=1159+54=1231mm；齿根圆直径=1159-64=1095mm；齿轮

9、的压力角是链节节距线和链轮工作面与滚子接触点的法线之间所形成的夹角，齿数根据GB/T83502003/ISO1997:2000可查表得:齿数12时，压力角是。最大齿沟圆弧半径mm；对于非带边滚子的带宽=47.6mm，=45.28mm。最小齿边倒圆直径半径mm，公称齿边倒角b=0.32=8.64mm。径向圆跳动对于机加工齿在+0.1mm到+0.2mm之间，但是不能超过超过2mm，端面圆跳动对于机加工齿也在+0.1mm到+0.2mm之间，最大不能超过2mm3 斗式提升机传动系统的设计计算3.1 电动机的选择常用斗式提升机的功率计算 （KW）注：式中 Q是生产率 （t/h）;H是提升高度 （m）；V

10、是牵引构件的运行速度（）；是计算系数；g是重力加速度。代入数据计算得：=43.01kw在选择电机时，还应考虑功率储备系数K以及传动效率。因此电机的实际功率N为： 式中 是传动效率，取0.9；K是功率储备系数；H10m,K=1.45；10m20m,K=1.15。代入数据得：=54.96kw表 3-1由上表可知，应选用驱动功率为55kw，此时的最大提升高度是34.7m30m，所以驱动功率为55kw，减速器的减速比选为29。表 3-4由此表可查的应选用的减速器为ZSY315-28，变速器减速比为28，它是硬齿面齿轮，联轴器和电机的驱动组合。3.2 链传动的设计链传动中链条的按用途可分为1）传动链 2

11、）起重链 3）牵引链，在传动链中又分为滚子链，齿形链和套筒链等，齿形链虽然运行平稳，噪音很小并且承受冲击载荷能力高，但是结构复杂，质量大且价格高，因而只适合高速或者精度要求高的场合。滚子链质量轻，价格低，在实际应用中最为广泛。本次链传动即为套筒滚子链传动。1）传动比过大会导致链条在小链轮上的包角减小，推荐i=2-3.5,故设链轮的传动比为i=3，有参考文献【1】表11-6查表得小链轮齿数在23-25之间，选择，所以大链轮的齿数69。小链轮转速2）确定链节距P和排数 确定节距是根据额定功率曲线（即参考文献【1】中的图9-11），由式中是工况系数，是小链轮齿数系数。代入数据得=60.5kw，由和小

12、链轮的转速查表得所用链条式48A。滚子链的规格和主要参数如下表：表3-5 链条的基本尺寸链号节距P滚子外径（）内链节内宽（）销轴直径（）套筒直径（）内链板高度（）外链板与中链板高度（）破断载荷（三排）（）单排每米质量（） mm最大mm最小mm最大mm最小最小kN Kg/m 48A 76.2047.63 47.35 23.81 72.39 46.71 500.4 22.6 3）验算链速： 一般不超过0.8m/s4） 初选中心距和连接数 初选中心距mm=22863810mm，取=3000mm，所以中心距为3000mm，链节数126.1，经圆整后链节数为126。5）重新确定链传动的中心距式中为具有不

13、同齿数的两链轮的中心距的计算系数，由参考文献【1】的表9-7查得。为0.2465986）计算链速、确定润滑方式由速度v及链号48A查参考文献【1】的图9-14可知应采用油池润滑或油盘飞溅润滑。7）计算压轴力有效圆周力为：链轮垂直布置时的压轴力系数=1.05，则压轴力为8）大传动链轮主要尺寸分度圆直径mm齿顶圆直径 1721.72mm 1700.99mm 分度圆齿高24.69mm 14.28mm齿根圆直径 =1626.56mm 齿槽形状如下图：图3-1 齿槽基本尺寸齿面圆弧半径 最大齿槽形状 1882.72mm 最小齿槽形状 405.81mm齿沟圆弧半径 最大齿槽形状 =26.26mm 最小齿槽形状 =24.