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1、7更有可能发生脆性破坏。8不可能会发生疲劳破坏。9无显著效果。10摩擦型高强度螺栓连接除外。11。12承载能力极限状态。13除钢梁外。14。15越有可能发生螺栓杆受剪皮坏。16弹性阶段、弹塑性阶段、全塑性阶段。17钢梁翼缘板通过限制宽厚比。18由刚度条件。19。20。三、简答题1.答： 极限状态法按预定功能划分为承载能力极限状态和正常使用极限状态。2. 答：因为在较高应力状态下，混凝土的泊松比大于钢材泊松比，这样钢管对其内的混凝土形成横向“套箍作用”。3. 答：（1）有强化阶段作为安全储备；（2）不致产生工程中不允许的过大变形；（3）实测值较为可靠；（4）可以近似沿用虎克定律。4答：因为不同标

2、距的试件测出的伸长率大小不同。5答：（1）采用性能较好的钢材；（2）减少应力集中程度；（3）采用较薄厚度的钢板组成构件。6答：钢材因加工等原因使其强度提高，塑性降低的现象。7答：应力集中会导致三向同号受力，与单向受力相比，三向同好受力更容易发生脆性断裂。8答：钢材应力达到或超过其屈服强度，破坏前有明显变形给以预兆，破坏不突然。9答：（1）钢材本身的质量；（2）应力集中程度；（3）应力比；（4）应力循环次数；（5）应力幅。10答：钢板厚度越大，因应力集中引起（三向同号受力中）板厚方向的应力就越大，主剪应力就越小，正应力就越有可能起控制作用，所以钢板越厚，越有可能发生度如何影响钢脆性断裂。11答：

3、各级焊缝的抗压强度没有明显差异，可抗拉、抗剪就不同了。试验表明一、二级焊缝的实际强度高于母材强度，规范取母材强度；三级焊缝的拉、剪强度低于母材强度，规范专门规定了其取值。12答：一、二及三级焊缝质量控制。13答：（1）同时满足：保证焊缝质量（焊缝为一、二级）；采用引弧板（保证焊缝的有效截面）。（2）采用斜焊缝，且焊缝的长度方向与受力方向的夹角的正切小于等于1.5。14答：焊脚尺寸过小，施焊时冷却速度过快而产生淬硬组织；焊脚尺寸过，会使母材形成“过烧”现象。15答：（1）侧焊缝长度过小，焊件局部加热严重，且起落弧应力集中相互影响。所以，规范规定侧焊缝长度不小于8hf和40mm。（2）侧面角焊缝的

4、长度过长，焊缝有效截面上剪应力沿其长度方向的应力分布严重不均匀，规范规定，侧焊缝长度不超过60hf，如超过，超过部分不计算其承载力。16答：焊接残余应力对钢构件的静力强度无影响；焊接残余应力对钢结构的疲劳、刚度、稳定等其他方面都不利。17答：因为栓孔圆心截面已通过摩擦力将部分力传递走了。18答：（1）采用宽展的截面以增加惯性矩；（2）增加约束以减少计算长度。19答：因为考虑了残余应力的影响。20答：不能明显提高。简单从整体稳定计算公式来看，似乎整体稳定与钢材强度设计值f成正比，但稳定系数却随钢材强度等级的提高而降低。21答：（1）等稳定原则（对“细长柱”，局部稳定临界应力不低于整体稳定临界应力

5、）；（2）局部稳定临界应力足够大（对“粗短柱”， 局部稳定临界应力不低于0.95倍钢材屈服强度。22答：（1）增加腹板厚度使其满足宽厚比的限制要求；（2）设置纵向加劲肋；（3）任其局部失稳。23答：根据绕虚轴与绕实轴等稳定原则确定分肢之间的距离。24答：因为稳定系数是按弹性计算的，当时，说明钢梁在弹塑性阶段整体失稳，所以要用代替。25答：翼缘主要抵抗弯矩产生的应力，从提高抗弯来看，愿意增加翼缘厚度使其满足宽厚比限制要求；对腹板，它主要抵抗剪力产生的剪应力，它一般不起控制作用，另一方面，腹板高度对抗弯至为重要，换句话说，腹板高而薄，以增加板厚来保证其局部稳定不经济，通常是设置加劲肋。六、计算题1

6、某简支梁，钢材为 Q235，跨度为 l12 m，承受均布静力荷载设计值 q69 kN/m，施工时因腹板长度不够，需要在跨度方向离左支座 3.5 m 处设对接焊缝，焊缝质量级，手工焊，焊条 E43 型，试验算该对接焊缝是否满足强度要求。已知185 N/mm2，125 N/mm2。解：（1）焊缝截面内力计算支座反力： 剪力：弯矩：（2）焊缝截面特性参数计算惯性矩：面积矩：（3）焊缝强度验算由于只要求对焊缝强度进行验算，所以，无需计算截面上下边缘的最大弯曲正应力。焊缝最大弯曲正应力（翼缘与腹板交界处），有焊缝强度满足要求。2下图 所示为双角钢组成的 T 形截面轴心受拉构件与节点板采用侧焊缝连接。角钢

7、为 2L11010，节点板厚度，钢材为 Q235，E43 型手工焊（）。静力 N660 kN，焊缝正边尺寸（在最大最小焊缝正边尺寸之间）。试计算所需肢背、肢尖焊缝长度、。 图3.30 例题3.3附图【解】（1）计算肢背、肢尖焊缝受力（2）计算肢背、肢尖焊缝长度取lw1=280mm,lw2=130mm。焊缝长度满足最大最小长度要求，验算从略。3下图所示一牛腿钢板两边用角焊缝与钢柱连接，其尺寸如图所示。钢材为 Q235，手工焊，E43 焊条（），焊脚尺寸10 mm。假设 e100 mm，试计算该连接能承受的最大静力荷载设计值？（1）内力计算焊缝所受内力有N、M=Ne=100N（2）焊缝有效截面参数

8、计算（3）各内力产生的应力计算（4）计算该连接能承受的最大静力荷载设计值N由角焊缝基本计算公式，有解之，得N168.7103N=168.7kN故计算该连接能承受的最大静力荷载设计值N=168.7kN。4一连接构造图如下图 所示。两块 A 板用三级对接焊缝（已知185 N/mm2，125 N/mm2）与立柱焊接，B 板与 A 板用 8 个直径为 d22 mm 预拉力 P190 kN 的摩擦型高强度螺栓连接。构件材料为 Q235。试计算焊缝连接所能承受荷载设计值 F。（提示：由于只要求计算焊缝连接的承载力设计值，螺栓连接的情况不管）（1）对接焊缝所受内力剪力 VF，弯矩 M250F（2）抗弯强度确

9、定 F所以 （3） 抗剪强度确定 F最后得焊缝连接的承载力设计值为 F356 kN。5验算下图所示角焊缝连接的强度。已知：静力荷载作用力设计值F500kN，e=100mm，hf=10mm，钢材为Q235，焊条为E43型，。（1）焊缝内力计算竖向轴心力V=Fsin450=353.55kN水平轴心力H=Fcos450=353.55kN弯矩M=He=353.550.1=35.36kN.m（2）各内力在焊缝截面最不利处产生应力计算安全。6某轴心受压柱，设计内力N=2000kN,l0x=6m（强轴）, l0y=3m（弱轴）,钢材Q345（f=310N/mm2），采用两块翼缘板225012和一块腹板250

10、10焊成工字形截面，截面无削弱。试验算其强度和刚度（=150）。（1）截面几何特性（2）强度验算因截面无削弱，所以（强度安全）（3）刚度验算（刚度通过）7一连接构造图如下图所示。两块 A 板用三级对接焊缝与立柱焊接，B 板与 A 板用 8 个直径为 d22 mm 预拉力 P190 kN 的摩擦型高强度螺栓连接，摩擦系数为 0.35，构件材料为 Q235。试计算螺栓连接所能承受荷载设计值 F。由于只要求计算螺栓连接的承载力设计值，焊缝连接的情况不管。扭矩作用下，最不利螺栓的受力计算公式为：，）（1） 螺栓所受内力剪力 VF，扭矩 T155F（2）最不利一个螺栓所受剪力计算（3） 单个摩擦型高强度

11、螺栓抗剪承载力设计值根据 N1，max，得 F403.2 kN。8已知一工字型钢梁I32a（Wx=692cm3,Ix/Sx=27.5cm，腹板厚9.5mm），承受静力荷载，最大弯矩Mmax=130kNm，最大剪力Vmax=89kN。Q235钢材（f=215MPa,fv=125MPa）。要求进行抗弯和抗剪强度验算。（1）抗弯强度验算（抗弯强度满足）（2）抗剪强度验算（抗剪强度满足）9已知某楼盖次梁 I40a（Q235B），跨中承受集中静力荷载设计值 P160 kN，试进行各项强度验算。集中荷载在跨度方向的分布长度为 a90 mm，计算跨度 l6 m，梁自重67.6 kg/m。（已知、）（1）基本

12、数据准备自重设计值支座反力（剪力）跨中弯矩跨中剪力（2）跨中抗弯强度验算（3）支座抗剪强度验算（4）局部承压强度验算（5）折算应力验算由于型钢表中没有给出 S1，近似取 N/mm2，则强度满足要求。10如下图所示拉弯构件，受轴心拉力设计值 N200 kN，跨中作用一集中荷载设计值 F30 kN（以上均为静载），构件采用2个角钢L140908长边相连，角钢间净距为 8 mm。钢材为 Q235，已知截面无削弱，不考虑自重，试验算该构件的强度和刚度。（查双角钢 T 形截面特性表及截面塑性发展系数表可知：A36.08 m2，Ix731 cm4，ix4.50 cm，Iy453 cm4，iy3.55 cm，Z04.50 cm，f215 N/mm2）单位：mm肢背：肢尖：（2）内力计算跨中为控制截面：N200 kN，（3）强度验算（4）刚度验算刚度满足要求。