混凝土课程设计Word文件下载.docx

1、15mm厚石灰砂浆 0.015x17=0.255kN/小计 2.655kN/板的可变荷载标准值 7.0kN/永久荷载分项系数取1.2；因楼板可变荷载标准值大于4.0kN/，所以可变荷载分项系数应取1.3。于是板的永久荷载设计值 g=2.655x1.2=3.186kN/可变荷载设计值 q=7x1.3=9.1kN/荷载总设计值 g+q=12.286kN/，近似取为g+q=12.3kN/（2）计算简图按塑性内力重分布设计。次梁截面为200mmx400mm，板的设计跨度：边跨 =2100-200/2=2000mm中间跨 =2100-200=1900mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽

2、板作为计算单元，计算简图如下图。（3）弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减。查表可得板的弯矩系数分别为：边支座1/16；边跨中，1/11；离端第二支座，1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14.故 =（g+q）/16=12.3x2.0/16=3.075kNm =（g+q）/14=12.3x2.0/14=3.51kN/11=12.3x2.0/11=4.47kN/14=12.3x1.9/14=3.17kN =（g+q）/16=12.3x1.9/16=2.77kN（4）正截面受弯承载力计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm

3、，则截面有效高度=hcd/2=801510/2=60mm；板宽1000mm。C30混凝土，=1.0，=14.3kN/mm；HRB300钢筋，=270N/mm。板配筋计算的过程列于下表。板的配筋计算截面A1B2C弯矩设计值（kNm）3.0753.514.472.773.17=M/（）0.0600.0680.0870.0540.0620.0620.350.0700.0910.350.0560.0640.35计算配筋=b197.0222.5289.2178.0203.4实际配筋（mm6/8200=1968200=2518/10200=322计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的

4、原则；/bh=196/（1000x80）=0.245%，此值大于0.45/=0.45x1.43/270=0.24%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。4.次梁设计很据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。（1）荷载设计值 永久荷载设计值板传来永久荷载 3.186x2.1=6.70kN次梁自重 0.2x（0.4-0.08）x25x1.2=1.92kN次梁粉刷 0.015x（0.4-0.08）x2x17x1.2=0.20kN小计 g=8.82kN可变荷载设计值 q=9.1x2.1=19.11kN荷载总设计值 g+q=27.93kN 按塑性内力重分布设

5、计。主梁截面为300mmx600mm。计算跨度：（4）承载力计算1）正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取=L/3=4800/3=1600mm，=b+=200+1900=2100mm，b+12=200+12x80=1160mm三者的较小值，故取=1160mm。环境类别为一类，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm，假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则纵向钢筋=400-20-10-20/2=360mm。C30混凝土，=1，=1，=14.3N/mm，=1.43N/mm纵向钢筋采用HRB400级钢筋，=360N/mm，=270N/mm正截面承载力计算过

6、程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。次梁正截面受弯承载力计算24.0936.8752.5735.3540.36）或0.0650.0170.1420.0160.1090.0670.350.1530.350.1160.35=b或=197.6282.0437.6265.4331.8212=226214=308314=461312=339/bh=226/（200x400）=0.28%，此值大于0.45/=0.45x1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。2）斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=-=

7、360-80=280mm，因/b=280/200=1.44，截面尺寸按下式验算：0.25=0.25x1x14.3x200x360=257.40kN=69.89kN，截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：0.7=0.7x1.43x200x360=72.07kN=69.89kN，故需按构造配置钢筋。选配双肢箍筋8200，符合最大箍筋间距的要求。验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3=0.3x1.43/270=0.16%,实际配箍率=/（bs）=101/（200x200）=0.25%0.16%，满足要求。5.主梁设计主梁按弹性方法设计。为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷

8、载 8.82x4.8=42.34kN主梁自重（含粉刷）（0.60-0.08）x0.3x2.1x25+0.02x（0.60-0.08）x2x2.1x17x1.2=10.72kN永久荷载设计值 G=42.34+10.72=53.06kN可变荷载设计值 Q=19.11x4.8=91.73kN因主梁的线刚度与柱的线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度取支承中心线之间的距离，=6300mm。主梁的计算简图如下图。（3）内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩 M=+，式中系数、由附表查得。=0.244x53.06x6.30+0.289x91.73x6.30=248.5

9、8kN=-0.267x53.06x6.30-0.311x91.73x6.30=-268.98N=0.067x53.06x6.30+0.200x91.73x6.30=137.98kN2）剪力设计值剪力 V=+，式中、由附表查得。=0.733x53.06+0.866x91.73=118.33kN=-1.267x53.06-1.311x91.73=-187.49kN=1.0x53.06+1.222x91.73=165.15kN3）弯矩包络图第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载由附表可知，支座B或C的弯矩值为：=-0.267x53.06x6.3-0.133x91.73x6.3=-166.11kN在

10、第1跨内：以支座弯矩=0，=-166.11kNm的连线为基线，作G=53.06kN,Q=91.73kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：（G+Q）/3+/3=（53.06+91.73）x6.3/3-166.11/3=248.69kNm（与前面计算的=248.58kNm接近）（G+Q）/3+2/3=（53.06+91.73）x6.3/3-2x166.11/3=193.32kN在第2跨内：以支座弯矩=-166.11kNm，=-166.11kNm的连线为基线，作G=53.06kN,Q=0的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：G/3+=53.06/3x6.3-

11、166.11=-54.68kN第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第1跨内：在第1跨内以支座弯矩=0，=-268.98kN（53.06+91.73）x6.3/3-268.98/3=214.40kN（53.06+91.73）x6.3/3-2x268.98/3=124.74kN=-0.267x53.06x6.3-0.089x91.73x6.3=-140.69kNm，以支座弯矩=-268.98kNm，=-140.69kNm的连线为基线，作G=53.06kN，Q=91.73kNm的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：（G=Q）/3+2（-）/3=（53.06+91.

12、73）x6.3/3-140.69+2x（-268.98+140.69）/3=77.84kN（G=Q）/3+（-）/3=（53.06+91.73）x6.3/3-140.69+（-268.98+140.69）/3=120.61kN第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载第2跨两集中荷载作用点处的弯矩为（G=Q）/3+=（53.06+91.73）x6.3/3-166.11=137.95kNm（与前面计算的=137.98kNm相接近）第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：G/3+/3=53.06x6.3/3-166.11/3=56.06kNG/3+2/3=53.06x6.3/3-2x166.11/3=0.686kN弯矩包络图如下图。