500油船设计解析Word下载.docx

1、2 主尺度的确定2.1 母型船资料为了解决设计要求中吨位小，装载量大和主机功率小，吃水浅而航速要求高这两大矛盾，本文广泛收集了国内外现有中小型油船的资料并加以分析，从中吸取其优点与本设计船相近载重量的母型船主尺度资料如表2.1所示,其详尽资料见附录一.2.1母型船资料300t 600t 700t 1200t 2000t 2560t 3000t Lwl49.44 55.00 Lpp4046.00 53.90 72.00 82.00 78.70 83.00 85.80 B10.510.60 7.80 13.60 13.80 14.80 D2.13.60 4.00 3.20 4.10 4.50 4.

2、80 T1.32.40 3.80 Cb0.75 0.77 0.80 Cm0.9850.9640.9690.974Cp0.7850.7980.8230.817L/B3.81 4.34 6.91 5.29 6.03 5.79 6.01 5.80 B/T8.08 4.42 2.17 5.67 4.25 3.83 3.89 D/T1.62 1.50 1.11 1.33 1.28 1.25 1.26 L/T19.05 12.78 13.48 22.50 20.00 19.68 18.44 17.88 排水量.1028.50 1147.07 载货量280.00 600.00 783.45 0.58 0.6

3、1 0.74 2.2 空船重量计算空船重量LW按船体钢料重量Wh舣装设备重量Wf及机电设备重量Wm三大项来估算船体钢材重量采用混合模数法 Wh=Ch*（L*B*D+L* （B+D） 取Ch=0.090舣装设备重量采用平方模数法 Wf=Cf*L*（B+D） 取 Cf=0.029机电设备重量Wm=Cm*BHP 取Cm=0.129 其中 BHP为主机额定功率，本船主机采用2260KW柴油机.（注:在空船重量计算中采用的系数都是根据母型船资料确定）2.3重力浮力平衡及主尺度的确定采用诺曼系数法进行重力浮力平衡（其具体方法参阅 大连理工大学出版社）诺曼系数 N = 当|DW-DW|1t时，不满足，保持C

4、b，D，d 不变，改变Lpp和B，其改变量按下式计算:其中， DW为任务书规定的载重量 DW为设计方案的载重量根据空船重量，诺曼系数法过程编制程序（见附录一）选择七个不同的主尺度的初始方案，得到的结果如表2.2表2.2主尺度方案方案Lpp（m）B（m）（m）Cb（m）方案1初定46.000 10.600 0.700 终定47.134 10.860 0.667 749.000 0.665 方案247.000 10.400 48.198 10.665 0.666 750.648 0.638 方案348.000 10.000 49.072 10.223 0.670 746.163 0.650 方案4

5、49.000 9.500 49.880 9.670 0.676 740.000 方案550.000 51.054 9.700 0.672 744.361 0.657 方案651.000 52.285 9.739 750.234 0.644 方案752.000 53.528 9.779 0.661 756.200 0.631 :设计一条新船，要保证浮性，稳性，快速性，容量，布置等技术要求，要满足船坞，船台，航道等限制条件，还要得到最佳的经济效益.本船的设计主要考虑的是船舶的经济性，即在一定的主机功率（2260KW）下达到较高的航速.在估算设计船的航速的时候采用海军部系数法，在7个不同的方案中，取

6、航速较高，且各尺度比合理的作为最终方案海军部系数法中， 采用内河船设计手册546页长江B级航区油船为参考母型船c=690.87v= 分析海军部系数法，我们不难看出，对于同一条母型船，在相同的主机功率下，越小，则速度越大，而越小同时可以在相同载重量下空船重量也越小，从而降低船舶的造价，出于以上考虑，故选择方案4为本船主尺度的最终方案，具体数据如下:两柱间长 = 49.880 m 水线间长 = 1.03= 51.38 m 型 宽 B = 9.67 m型 深 D = 3.00m 吃 水 d = 2.20m 排水量 = 740 t 载重量系数 = 0.676方形系数 Cb = = 0.670其中 =1

7、.00是水的密度 中横剖面系数 Cm=0.965根据P117由Cb选取棱形系数 Cp = = 0.6943 性能校核3.1 航速校核本船采用海军部系数法进行航速校核，取内河船设计手册546页长江B级航区油船为参考母型船c=690.87v=16.38km/h满足航速要求3.2 容积校核本船的容积校核采用与 及 （-）式中，为货油舱能提供的容积， 为货油区能提供的总容积， 为货油所需的容积， 为压载所需容积， 本船能够提供的总容积按下式统计式计算:=BD =0.6596+0.6747-0.3022=1-d/D（1-）式中， =0.983为货油区长度，本船取为31m为货油区长度利用系数， =/Lpp

8、=31/49.88=0.621则 =0.6596+0.67470.7730-0.30220.7048=0.9681=1-2.2/3（1-0.983）=0.988本船能提供的总容积 =0.96813511.443.000.988=1149本船货油舱能提供的容积按下式计算: =（0.25+0.702）（0.95+0.018b）= （0.250.670+0.702）0.8） = 1.094 = （B-2b）（D-h）= 1.09431 （9.67-1.6） （3-0.8） = 603本船主机燃油消耗率为198g/kWh，航程为1370km，航速为16.38km/h，燃油储备10%，则双程燃油重量为:

9、22601981370/16.38/1000=19t滑油重量占燃油的10%，为1.9t淡水10吨船员备品及食品7吨余量10吨载货量Wc =500-19-1.9-10-7-10=452吨本船货油所需容积=k/式中， k = 1.01，考虑货油膨胀及舱内构架系数 = 452t，载货量 = 0.84，货油密度则=1.01449/0.84=542压载水容积为=0.4DW=200综上，经计算可知 -容积满足要求3.3 干舷校核夏季最小干舷F按下式计算: F = + （mm）式中 ，船的基本干舷，mm；船长小于100m的船舶的干舷修正，mm；方形系数对干舷的修正，mm；型深对干舷的修正，mm；有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正，mm；非标准舷弧对干舷的修正，mm；（1） 基本干舷按中有关规定该船为 A型船舶 ，查P70表3.8得其基本干舷 =443 mm（2） 船长小于100m的船舶的干舷修正 按公约仅对B型船进行修正，对于本船= 0 mm（3） 方形系数对干舷的修正 =（+）（） （mm）本船 =0.670，可得 =3mm（4） 型深对干舷的修正 =（D -）R （mm）本船 D=3.00m ， L=49.88m，R=L/0.48由于D - 0，取=0 mm ；（5） 有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正 在设计初期尚不能确定有效上层建筑和围蔽室长度，所以对于有效上层建筑