某公路互通立交匝道桥现浇箱梁跨既有高速公路施工方案及安全专项方案Word文档格式.docx

1、2+8）2=29.2KN/m、施工人员及机具200kg/m22121=24KN/md、振捣时产生的荷载：2.0KPa、贝雷梁：M=788.2KNm Q=245.2KN则贝雷梁荷载集度为：2751910/（31000）+24+24+29.2+171=265.6KN/m、弯矩验算图1 支架纵梁受力图M=1/8265.69.782 1/19=167.1KNmM=788.2 KNm、剪力：Q=1/29.78/19=68.36KNQ=245.2KN、挠度：fmax=5ql4/384EI=5126+5.3+2+2+2.4）124/（23841.9510525050010-8）=3.5L/400=301.2

2、、横梁验算（1）、荷载集度支架横梁采用双I40a型工字钢，自重135.2kg/mq=2751000）+24+24+29.2+171+1.352=250.5KN/m （2）、横梁受弯应力、剪力计算按2.5米跨度简支梁计算，计算简图见下图2图2 支架横梁受力图M =1/8ql2=1/8250.52.52=.7KN/m= =90Mpa【】=150MpaQ=2.5250.5/2=313.13KNmax=44MPa1.3*85Mpa（3）、挠度验算1.3、钢管柱验算每排横梁处设6根42.68的钢管柱（计算长度9m）R=（12265.6+1.35229）1/21/6=268.9KN钢管容许轴应力【】=14

3、0 Mpa钢管截面特性：截面积：Am=3.144268=105.2截面最小回转半径：r=14.78长细比：=L/r=900/14.78=60.893查稳定系数表得稳定系数：=0.896强度验算：=【】=140Mpa稳定性验算：=【】=140MPa1.4、基底承载力验算每根钢管重：1050610-6 97850=494.83kg=7.27KN混凝土基础自重：1.251.00.526=16.25KN（混凝土基础尺寸：长宽高=1.250.5m）P=268.9+7.27+16.25=292.4KN=【】=200MPa既有公路路面承载力大于200KPa ,可满足要求。（二）、现浇梁碗扣支架验算2.1、支

4、架及模板设计验算现浇箱梁高度均不超过18m,采用碗扣式支架搭设碗扣 ，立杆外径为48mm钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距0.6，（翼缘板下横距0.9 m），纵向间距0.9 m，纵横杆距1.2 m，支架顶部及底部分别设顶托和底托来调整高度（顶托和底托外露长度满足相关规要求），支架水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接和竖向剪力撑，横桥向剪力撑间距为4m，纵向间距亦不大于4 m。箱梁底模采用=18mm的竹胶板，底模小楞采用间距0.3 m的1010cm方木，大楞采用1515cm方木，翼缘板采用钢模（D、G匝道桥位于R180m的曲线段外）。2.1.1支架截面特性： 碗扣支架立杆的截面特性，外径D=4

5、8mm，壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2 ，惯性矩I=121900 mm4，抵抗距W=5080 mm3，回转半径i=15.78mm，每米自重N=3.84Kg2.1.3荷载分析（1）、混凝土自重按26KN/m3计，每孔箱梁混凝土数量190m3，翼缘板长度为2m，则箱底荷载q1=20.15KP,翼缘板下q1/=9.1KP（2）、模板自重（含模，侧模及支架）以混凝土自重的5%计，则箱底荷载q2=1Kpa，翼缘板下q2/=0.5 Kpa（3）、施工人员，机具，荷载q3=2.0 Kpa（4）、浇筑混凝土时的冲击力荷载q4=2.0 Kpa（5）、振捣混凝土产生的荷载q5=2.5Kpa荷载组合：计

6、算强度：q=1.3（q1 + q2）+1.4（q3+q4+ q5） 计算刚度：（q1 + q2）2.2、底模验算（只验算箱底），底模为=18mm的竹胶板，搁置在L=0.3m的横向方木上，按连续梁考虑，取单位长度1.0m板宽计算。2.2.1、跨中部分 q=1.3（20.15+ 1）+1.4（2.0+2.0+ 2.5）=36.6KN/m2 =18mm胶合板静曲强度a=20mpa（横纹） 弹性模量E=6500 mpa 惯性矩I=4.8610-7m4 抵抗距W=5.410-5m3 跨中弯矩M=0.08qL2=0.0836.60.32=0.26KN.m中支点弯矩M=-0.1 qL2=0.33 KN.m则

7、抗弯承载力W=M/=0.33/5.410-6=6.1 mpa=20 mpa挠度：f=0.677 qL4/100EI=（0.6770.34）/（1006.51094.8610-7）=0.64mmf=L/400=300/400=0.75 mm2.2.2、端部端头底模计算时考虑箱梁为实心，方木间距为25cm。（39+1）+1.4（2.0+2.0+2.5）=61.1KN/m2M=-0.1qL2=-0.161.10.252=0.38KN.m=0.38/5.410-6=7mpaa=20 mpaf=0.677qL4/100EI=（0.6770.254）/（10010-7）=0.5mmf=250/400=0.

8、625 mm2.2.3、胶合板下方木（横向分配梁）强度及挠度验算（分配梁间距跨中为0.3m端部0.25m，跨度0.6m），松木最低抗弯强度值=12 mpa，弹性模量E=9000MPaT=1.9 mpa,方木截面1010cm，跨度L=60cm（1）、跨中区段跨中区间单根方木线荷载q=0.336.6=11KN/m按三跨连续梁计算中支点弯矩M=-0.08qL2=0.08110.62=0.32KN.m中支点剪力Q=0.6 qL=0.60.6=3.96KN方木截面惯性距I=bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m41/2截面的面积矩S= bh2/8T=QS/bI=3Q/2bh=（33.96

9、）/（20.10.1）=594KpaT=1.9 Mpa0.64）/（10090001068.3310-6）=0.13mmf=L/400=600/400=1.5 mm（2）、端部单根方木线荷载q=0.2561.1=15.3 KN/m中支点弯矩M=-0.08qL2=-0.0815.30.62=0.44KN.m0.6=5.5KN =M/W=0.44/1.6710-4=2.6 Mpa=12 MpaT=3Q/2bh=（35.5）/（20.01）=825KPaT=1.9 Mpa10310-6）=0.18mm2.2.4、支架顶托上方木（纵向分配梁 ）强度及挠度验算纵向分配梁在跨中及端部间距均为60cm，方木

10、跨度在跨度为90cm，在端部为60cm，即L=0.9（0.6）m。（1）、跨中部分跨中区间单根方木线荷载q=0.636.6=22 KN/m方木按两跨连续梁计算中支点弯矩M=-0.125qL2=-0.125220.92=2.23KN.m中支点剪力Q=0.6 25qL=0.6250.9=12.4KN方木截面抵抗矩W= bh2/6=（0.10.152）/6=3.7510-4m3方木惯性矩I= bh3=（0.10.152）/12=2.18X10-5 m4方木弯应力 =M/W=2.23/3.7510-4=5.95 MPa=12 Mpa方木剪应力T= QS/bI=3Q/2bh=312.4/20.15=1.

11、24MpaT=1.9 Mpa挠度f=0.521 qL4/100EI=（0.5210.94）/（1002.8110-5）=0.69mmf=L/400=900/400=2.25 mm（2）端部端部区段单根方木线荷载q=0.661.1=36.66KN/m36.660.62=1.06KN.m中支点剪力Q=0.6qL=0.60.6=13.2KN方木弯应力 =M/W=1.06/3.7510-4=2.83 MPa=12 Mpa方木剪应力T= 3Q/2bh=（313.2）/（20.15）=1.32MpaT=1.9 Mpa由于翼板下荷载远远小于箱梁底部荷载，故不再验算。2.2.5、碗扣支架验算每根立杆所承受的竖

12、向力按其所支撑的面积的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：跨中箱底P1=36.60.90.6=19.8KN箱梁端部P1=61.10.60.6=22KN支架高度按最大高度18m计算，则立杆及横杆的自重折合12KN/m，则自重产生的竖向荷载为0.1218=2.2KN。单根立杆所承受的最大竖向力为N=22+2.2=24.2KN（1）立杆稳定性横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m长细比入=L/i=1200/15.8=7680故=1.02-0.55（+20）/1002=0.513KNN=A=0.513489215=53.93KN。NN合格（2）、强度验算a=N/A=24.2/489=49.5MPa=215Mpa 合格2.3、地基承载力验算碗扣式支架立杆支撑在横向