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1、400160000004.0下柱I4008001001501775004.43B4二 荷载计算 1恒载图1求反力： F1=116.92 F2=111.90 屋架重力荷载为59.84，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值： GA1=1.2（116.92+59.84/2）=176.81KN GB1=1.2（111.906+59.84/2）=170.18 KN （2）吊车梁及轨道重力荷载设计值 GA3=1.2（27.5+0.86）=38.76KN GB3=1.2 （3）柱重力荷载的设计值 A,C柱 B柱2屋面活荷载 屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值： Q1=1.4

2、0.5618/2=37.8 KN3，风荷载 风荷载标准值按k=zsz0计算其中0=0.5KN/m2, z=1, z根据厂房各部分 及B类地面粗糙度表 柱顶（标高10.20m） z=1.01 橼口（标高12.20m） z=1.06 屋顶（标高13.20m） z=1.09 s如图3所示，由式k=zsz0可得排架的风荷载的标准值： k1=zs1z0=1.00.81.010.5=0.404 KN/m2 k2=zs2z0=1.00.40.5=0.202 KN/m2图2 荷载作用位置图图3 风荷载体型系数和排架计算简 q1=1.40.4046=3.39KN/m0.2026=1.70KN/m Fw=Q（s1

3、+s2）zh1+（s3+s4）zh2 z0B =1.4（0.8+0.4）（12.2-10.2）+（-0.6+0.5）（13.2-12.2） 16 =10.23KN4吊车荷载 吊车的参数：B=5.55米，轮矩K=4.4，pmax=215KN, pmin=25KN,g=38KN。根据B和K，可算出出吊车梁支座反力影响线中个轮压对应点的竖向坐标值，如图所示：图吊车荷载作用下支座反力的影响线（1） 吊车的竖向荷载Dmax=QFpmaxyi=1.4115（1+0.075+0.808+0.267）=346.15KNDmin=QFpminyi=1.425（1+0.075+0.808+0.267）=75.25

4、KN（2） 吊车的横向荷载T=1/4（Q+g）=1/40.12（100+38）=4.14KN吊车横向荷载设计值：TmaxQTyi=1.44.142.15=12.46KN三 排架内力分析1 恒荷载作用下排架内力分析图5恒荷载作用的计算简图G1=GA1=176.81KN; G2=G3+G4A=38.76+17.28=56.04KN; G3=G5A=38.28KN;G4=2GB1=340.361KN; G5=G3+2G4B=238.76+17.28=94.8KN;G6=G5B=38.28KN;M1= G1e1=171.810.05=8.60KN.m;M2=（ G1+ G4A）e0- G3e3=（17

5、6.81+17.28） 0.2-38.280.35=25.42C1=2.03; C1=1.099;RA=C1+C3=（8.602.03+25.421.099）/10.8=4.20KN（）RC=-4.20KN（）; RB=0KN;内力图：图6 恒荷载内力图2 恒荷载作用下排架内力分析（1）AB跨作用屋面活荷载图7 AB跨作用活荷载作用简图Q=37.8KN，则在柱顶和变阶处的力矩为：M1A=37.80.05=1.89KN.m，M2A=37.80.25=7.56KN.m，M1B=37.80.15=5.67KN.mC3=（1.892.03+7.561.099）/10.8=1.124KN（）RB=C1

6、=5.672.03/10.8=1.07KN（）则排架柱顶不动铰支座总的反力为：R= RA+ RB=1.124+1.07=2.19KN（）VA= RARA=1.32-0.332.19=0.40KN（）VB= RBRB=1.07-0.332.19=0.35KN（）VC= RC=-0.332.19=0.72KN（）排架各柱的弯矩图,轴力图,柱底剪力如图8所示:图8 AB跨作用屋面活荷载内力图（2）BC跨作用屋面活荷载由于结构对称,且BC跨的作用荷载与AB跨的荷载相同,故只需叫图8的各内力图位置及方向调一 即可,如图10所示:图9 AB跨作用活荷载作用简图图10 BC跨作用屋面活荷载内力图3 风荷载作

7、用下排架内力分析（1） 左吹风时C=0.33RA=-q1HC11=-3.3910.80.33=-12.08KN（）RC=-q1HC11=-1.700.33=-6.06KN（）R= RA+ RC+Fw=12.08+6.06+10.23=28.37KN（）各柱的剪力分别为:VA= RA-RA=-12.08+0.3328.37=-2.72KN（）VB= RB-RB=-6.06+0.3328.37=3.30KN（）VC= -RC=-0.33-28.37=9.36N（）图11 左风内力图（2） 右风吹时因为结构对称，只是内力方向相反,，所以右风吹时，内力图改变一下符号就行，如图12所示；4 吊车荷载作用

8、下排架内力分析（1） Dmax作用于A柱计算简图如图所示，其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面引起的力矩为：MA= Dmaxe3=346.150.35=121.15KN.mMB= Dmine3=75.250.75=56.44KN.m-C3=-121.151.099/10.8=-12.33KN（）C3=-56.441.099/10.8=5.74KN（）R= RA+ RB=-12.33+5.74=-6.59N（）VA= RA-RA=-12.33+0.336.59=-10.16（）VB= RB-RB=5.74+0.336.59=7.91KN（）VC= -RC=0.336.59=2.17N（）

9、图Dmax作用在A柱时排架的内力（2） Dmax作用于B柱左e3=.0.35=.KN.m0.75=.KN.mRA=C3=-.1.099/10.8=-.KN（）RB=C3=.1.099/10.8=.KN（）R= RA+ RB=.+.=.N（）VA= RA-RA=.0.33.=.KN（）VB= RB-RB=.0.33.=.KN（）VC= -RC=0.33.=.N（）图Dmax作用在B柱左时排架的内力（3） Dmax作用于B柱左根据结构对称和吊车吨位相等的条件，内力计算与Dma作用于B柱左情况相同，只需将A，C柱内力对换和改变全部弯矩及剪力符号：如图（4） Dmax作用于C柱同理，将Dmax作用于A

10、柱的情况的A，C柱的内力对换，且注意改变符号，可求得各柱的内力，如图5（5） Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图16-a所示。对于A柱，n=0.15，=0.33，得a=（3.6-0.9）/3.6=0.75.，Tmax=12.46KNC5=0.54RA=TmaxC5=.=6.73KN（）RB=TmaxC5=.图Dmax作用在B柱右时排架的内力图5Dmax作用在C柱时排架的内力排架柱顶总反力R：R= RA+ RB=.KN各柱的简力：VA= RA-RA=.0.33.=.KN（）VB= RB-RB=.0.33.=.KN （）VC=RC=0.3313.46=4.44N（）

11、图16Tmax作用在AB跨时排架的内力（6） Tmax作用于BC跨柱由于结构对称及吊车的吨位相等，故排架内力计算与“Tmax作用于AB跨柱”的情况相同，只需将A柱与C柱的对换，如图17图17Tmax作用BC跨时排架的内五柱截面设计（中柱） 混凝土强度等级C20，fc=9.6N/mm2，ftk=1.54N/mm2采用HRB335级钢筋，fy= fy 300 N/mm2,b=0.55，上下柱采用对称配筋1 上柱的配筋计算由内力组合表可见，上柱截面有四组内力，取h0mm，附加弯矩ea=20mm（大于），判断大小偏心：从中看出组内力为大偏心，只有一组为小偏心，而且：N=429.KN5应考虑偏心矩增大系数1=0.5