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1、大坝坝顶高程600m顶宽11m坝顶长440m设计坝基最低开挖高程 466n,设计最大 坝高134m实际开挖高程472.5m,最大坝高127.5m。坝顶上游侧设置1.2m高的混凝土防 浪墙，墙顶高程601.2m，防浪墙底部深入心墙。大坝上游坝坡坡比为1: 2.2，高程在565m及 515m各设一戗台，宽度分别为3m和5n， 下游坝坡坡比为1: 1.8，高程在570m 540m和510m各设一戗台，宽度依次分别为 2m 3m 3m。在下游坝坡设置贴坡式上坝道路，道路宽 12m，贴坡比为1: 1.5。上游高水围堰和下游低水围堰采用与坝体结合方式布置。高水围堰堰顶高程 527m上游坡比为1: 2.5，

2、高程在517m处，设15m宽的马道，下游坡比为1: 2。下游围堰兼作坝体 排水棱体，堰顶高程493.5m,外坡比为1: 1.8，内坡比为1: 1.2。坝壳采用下游河床砂卵石填筑，排水棱体采用堆石填筑。大坝横剖面见图 2。2 ）心墙设计心墙顶高程598m，顶宽7m。河床段心墙坡比为1: 0.3，考虑到由于岸坡对心墙沉降的 约束，在纵向心墙也会出现拱效应现象，给抗渗带来不利影响，为了提高岸坡段心墙的抗渗 能力，将两岸坡段坡比由 1: 0.3 变为 1: 0.6 。为提高心墙在两岸坡适应变形的能力，在心墙底部铺设厚 2m 左右的高塑性土，采用粘 粒含量较高的土填筑，填筑干密度为 1.66g/cm3，

3、填筑含水量为20.2%23%3 ）反滤层设计从坝料的级配过渡及变形模量过渡考虑，在心墙上下游均设置两道反滤层，第一层为粒 径小于5mm的砂反滤层，第二层为粒径小于 80mm的混合砂砾料反滤层。下游的砂反滤层水平宽度为2m混合料反滤层水平宽度为 3m上游的砂反滤层水平面宽度为 im混合料反滤 层水平宽度为2m4 ）大坝填筑方量大坝总填筑方量为771.6万m,其中心墙土料158万m,反滤料29万m,坝壳砂卵石 料 584.6 万 m。3. 坝址地形地质情况坝址位于金盆古河道出口至蔺家湾 S形河道腰部，距峪口约1.5km。坝址地形为不对称 的V形谷。右岸山体高程约 823m边坡为30050。左岸是现

4、代河谷与古河道间长约800m正常水位处宽度为270m的单薄山梁，河道一侧山坡坡度在 520左右。坝址区内出露的基岩为前震旦系宽平群大镇沟组变质岩。岩性主要为云母石英片岩、绿 泥石片岩、钙质石英岩以及后期沿断层入侵的石英岩脉、云煌斑岩脉、斜长斑岩脉。在地形 较平缓的山坡、河谷阶地广泛分布着第四系松散堆积物，岩性主要为碎块石、碎石质壤土、 砂卵石等。坝址位于西骆峪田峪背斜的南翼，岩层走向近东西向，倾向上游。由于主要受南北向 压应力作用，东西向的构造断层裂隙发育。在坝址区的断层构造有 80多条，主要为层间挤压的逆断层。坝址区以近南北向的裂隙构造发育。河床部位岩体全强风化带较薄，一般厚 5m左右。两岸

5、全强风化带较厚，一般厚 520m4. 气候特征：1）气温，多年实测资料分析，见表 1,年平均气温9.6 C。表1月份123456789101112月平均-6.5-1.65.512.017.421.022.921.516.410.11.8-5.32）降水，多年实测资料分析见表 25. 料场分布1）心墙土料场。在各设计阶段，对心墙土料的勘探试验进行了大量的工作，先后完成 了金盆、武家庄、永泉、毛家湾、田家沟等料场的勘探工作，根据勘探试验成果选定了金 盆、武家庄、永泉三个料场，对选定的三个料场在初查的基础上又进一步做了详查。金盆料场位于黑河左岸上金盆古河道内，属水库淹没区，武家庄料场位于金盆东北边缘

6、 的山坡上，永泉料场位于金盆西北周城公路之西的山坡上。三个料场土料普遍存在的问题是 天然含水量偏高，土料均需要翻晒后方可上坝。全年（天数）月5mm以下4.32.35.78.71517149.72.7104.3平510mm1.712.31015mm0.30.7均1520mm天2030mm数30mm以上初设阶段在考虑土料的物理力学指标，特别是土料的击实性能及天然含水量、储量等因 素后，本着尽量少占用耕地、减少征地、增加库容的原则，确定心墙填筑以金盆料场为主料 场，武家庄料场作为辅助料场，永泉料场为备用料场。施工单位于截流前进行了金盆料场土料现场碾压试验。在试验中发现翻晒时，土料结块 难以粉碎，土块

7、外干内湿，在碾压后的土层中，发现夹有碎土块，土层在碾压过程中发生剪 切破坏。经研究，决定将金盆料场转为备用料场，加紧对武家庄、永泉料场的复查和碾压试 验工作，同时尽快寻找新的土料场。在综合考虑了土料性质、储量、运距、天然含水量等因素后，选择养麦窝、猴子头、上 黄池、钟楼山、武家庄料场I区、U区土料及金盆料场含砾土作为心墙土料，所选用的料场 土料从颗分看，绝大部分为粉质粘土，少部分为重粉质壤土。上述料场存在的问题为天然含水量偏高需翻晒，储量均较小，场地面积小，土料翻晒强 度低。2 ）土料的压实设计标准表3 土料最大干密度和最优含水量土料干法制样湿法制样p max（g/cm ）3 op（%）p m

8、a）（g/cm ）狮子头1.70018.8养麦窝1.7201.68020.2武n1.70519.21.679上黄池1.71419.31.67420.9钟楼山1.69719.01.67519.7土料现场碾压试验采用英格索兰 17.6t自行式凸块振动碾和气胎碾进行，四个料场的试 验结果见表4。表4 土料现场碾压试验成果土料名称压实干密度含水量铺土厚度碾压方式及遍数备注（g/cm3）（%（cm）17.621 22凸块8遍，气胎4遍荞麦窝1.72625 2719.925 30凸块8遍12遍后，局部剪切破坏1.69018.623 258遍后，个别地方剪切破坏考虑到黑河大坝的坝高和重要性，以及土料压实性能

9、的不均匀性和碾压机具压实功能较大，土料的设计干密度为 1.68g/cm3,同时，规定土料的压实系数不小于 0.99，这样可以避免压实性能好的土料得不到充分压实。3 ）砂卵石设计干密度坝壳砂卵石料采用黑河大桥下游 0.56km范围内的河床砂卵石。根据 SDJ18-84碾压式土石坝设计规范及 SDJ10-78水工建筑物抗震设计规范的有关规定，砂卵石水上部分的填筑相对密度为0.7，水下部分的填筑相对密度为 0.8。在考虑了料场砂卵石料含砾量的分布范围后，确定砂卵石的设计干密度为 2.33g/cm3，Dr=0.7，干密度为 2.24g/cm3,Dr=0.8。项目料场自然土干容重（t/m 3）松土折自然

10、土系数设计干容重丫 d （t/m ）粘性土16%1.450.861.68砂砾料5%1.650.712.330.732.24反滤料6 开竣工要求：1998年10月开工，2001年12月竣工。说明：在本次设计中要考虑准备工作、基础开挖与处理，考虑导流时段对坝体上升的要 求（即拦洪渡汛、施工进度计划安排）。要求同学们编制施工进度计划及总布置。7.水文资料第二章施工组织设计可采用的水文资料 如下：G=0.63,Cs=3; Xp50=3557.69 ni/s，冷。=4096.65 ni/s, 人2oo=4628.03 m3/s, X p2=2846.66 m3/s。第一节施工导流初拟导流方案选择导流方案

11、时考虑的主要因素：水文条件、地形条件、地质及水文地质条件、水工建筑物的形式及施工期间河流的综合利用、施工进度、施工方法及施工场地布置等。本次设计根据已有的枢纽布置图，分析其地形、地质及水工建筑物布置，考虑到左岸有泄洪洞，右岸有引水洞，初拟采用全断面围堰隧洞导流方案。二、导流隧洞设计1、 确定初期导流设计标准由基本资料知该枢纽U等大（2）型工程，围堰高程在1550m之间，可确定导流建筑物为 4级建筑物，查导流建筑物洪水标准，可知该土石围堰导流标准重现期为 1020年，本次设计采用20年一遇，由基本资料知导流流量为 Q=2846.66m/s。2、 导流隧洞半径的确定由大坝标准断面图可知上游围堰挡水位高程为 517m，下游围堰高程为493.5m，由围堰为4级建筑物，查表2-1可知围堰安全超高为0.5m。表2-1不过水围堰堰顶安超高下限值（m围堰型式围堰级别IV - V土石围堰0.5砼围堰0.4下游围堰堰顶咼程由（2-1 ）式确定Hd = hd+hn+ S式中Hd 下游围堰高程（mhd 下游水位高