循环水温度对发电量的影响Word格式.docx

1、为此，特作如下两组计算：1保持循环水端差不变：（计算时认为换热系数不变化，均为0.95）表3.1 保持循环水温差不变的循环水量循环水进水温度循环水量备注221114.113231114.121241114.299251114.379261114.45271114.513281114.568可见，进水温度对循环水量的影响非常小。2保持进水温度（26）不变：表3.1 保持循环水端差不变的循环水量冷却温差52228.56761857.20471591.9481392.98991238.24610111013.159上述结果表明，冷却端差对循环水量的影响是巨大的。如果冷却塔冷却效果未达到设计值，那么要

2、保持系统0.007MPa的排汽压力，循环水量必须加大，否则，真空必然受到影响，系统的效率将下降。而往往余热发电系统一旦建设完毕，循环水泵、凝汽器、冷却塔等设备选定后，循环水量将很难再调整，这时如果冷却端差未达到设计值时，凝汽器内的乏汽不能全部冷凝为水，系统真空将减小，系统效率将降低。以某三个余热电站的统计数据为对象进行分析：1 、A项目表3.2 A项目数据统计时间环境温度入口水温出口水温温差真空11:0018.219.828.58.79013:21.12028.78915:21.82988.417:21.28819:20.421:19.323:17.6871:16.2303:16.4355:1

3、72190.47:18.890.39:22.122.631.58.989.825.123.5328.589.434.29.228.624.432.88.487.5上述统计结果可用下图表示：图3.1 A项目数据统计图示2、B项目表3.3 B项目数据统计25.534.89.389.914:28.225.434.725.834.316:26.732.45.727.232.989.318:27.333.15.889.620:27.533.289.135.17.622:27.435.78.389.2368.60:26.435.59.135.42:26.635.889.74:89.56:26.335.63

4、4.968.6690.8图3.2 B项目数据统计图示3、C项目表3.4 C项目数据统计23.3532.829.4723.6233.599.9724.3834.7910.4124.5234.8510.3324.334.5510.2523.4233.349.9222.7932.539.749122.7432.7423.1334.110.9723.4934.2410.7534.7511.2533.6310.6322.9633.810.8422.8333.5210.6923.49.88:24.7132.768.0525.0335.7610.7310:36.089.78图3.3 C项目数据统计图示从三个

5、项目的统计数据中可见，在循环水量均按照设计值而没有改变时，循环水进水温度、环境温度等与凝汽器真空度没有明显的直接关系，而冷却塔的温降即冷却端差，基本上与真空度的变化一致。因此，要保持较高的系统效率，就必须保持较高的冷却温差。但是从统计数据看，玻璃钢冷却塔（上述冷却塔均采用玻璃钢逆流冷却塔）的冷却温差很难达到设计值10。三个项目除了C项目外，其他两个项目基本达不到要求。这表明，为了保证发电机组的运行效率，在设计时应当按照水泥厂的实际情况选准冷却温差，并且选择较大的循环水倍率。从设计标准考虑，建议选择循环水倍率按如下方式选择：表3.5 循环水倍率选择标准季节规范要求建议选取夏季7075冷却塔为玻璃

6、钢逆流机力冷却塔冬季6065同时，上述数据还揭示，当环境温度较低时（表格中为半夜至凌晨），循环冷却水的进水温度较低，冷却端差较大，系统的真空度较高。这说明，当冷却塔一旦选定后，环境温度越低，冷却塔的冷却效果越好。环境温度影响着冷却塔的冷却效果和凝汽器进水温度，进而影响着凝汽器的真空度，这是一种潜在影响。3 总结从本文的分析中可得出，循环水量、循环水温都影响着系统的真空度，进而影响发电效率。在实际应用中，由于环境温度、玻璃钢冷却塔的冷却效果等客观因素很难改变，因此建议在项目设计中采取较大的循环水倍率（即较大的循环水流量），以保证凝汽器的真空度和机组负荷。按照火电厂设计规范，循环水倍率可选为70（夏季）/60（冬季），而在具体工程中建议将倍率选为75（夏季）/65（冬季）。在循环水量一定时，循环冷却水温度、环境温度、冷却端差、系统真空度和系统发电量的相互影响如下图所示： 进水温度冷却塔效率冷却端差发电量总之，我们在进行电站设计时，一定要按照当地的气象资料，合理设计排汽压力，确设计循环水量，保证系统能够达到设计排汽压力及设计出力。