1、宜小于60%;导水叶前最大压力上升率宜为70%100%根据有关已建电站试验证明,采用导叶分段关闭规律,8m尾水管的真空度不大于水柱。(4)已知计算参数装机容量:418.5MW水头参数:Hmax=6.8m,Hav5.82Hr5.3Hmin1.5m水轮机参数:水轮机型号:GZ(1102)-WP730nr68.2r,Qr398.6m3s尾水管参数:尾水管进口直径D3=d=7.1(m)尾水管直锥段长度:L21=2.0D1=2.07.3=14.6尾水管直锥段直径:D4=1.428D1=1.4287.3=10.42尾水管混合过渡段长度:L22=2.7D1=2.77.3=19.71尾水管混合过渡段高度:h=
2、1.453D1=1.4537.3=10.61尾水管混合过渡段宽度:B=2.04D1=2.047.3=14.892t机组转动部分飞轮力矩(m3):+机查灯泡贯流式水电站P155:GD2GD2发电机水轮GD2GD2水体附加发电机飞轮力矩GD2发电机KDi3lt式中:K-经验系数,查灯泡贯流式水电站P126,表6-10:=4.75.1,取=5即:取:GD2水体=8KDi3lt=57.1431.02=1856.4)GD2水轮机=850 D14 4L0sin()dB(水轮机转轮区水体) = + ,为桨叶角为时0的叶片安放角为桨叶角度-水体比重;-叶片弦片长;-轮毂直径,之前取轮毂比为0.33,即D1=0
3、.33,故=0.337.3=2.41o8故:GD2水体附加=3926.95.2设计工况下的调节保证计算5.2.1管道特性系数1、进口到导叶段:经以前的计算B1(1.72.1D113.5(m)流量:设计工况时流量已计算,398.7sV1Qr2B1/2398.7进口到导叶段的长度L13.82D10.721D13.1D122.631LV1V122.634.14=93.688m22、转轮室:Qr 398.72 22 前面已经计算出L2(0.650.84)D15.5LV2V29.52652.393、尾水管:()进出S /2=4.02L3(4.55.0)D134.53LV334.54.02138.56则管
4、道特性系数:i 1LViLV1L2V2L3V3284.64(m2s)5.2.2水击压力升高计算由于本电站采用导叶分段关闭规律,关闭时间长,且引水管短,故:最大水击压力上升率发生在末相,为末相水击。对于该机组,导叶接力器直线关闭时间为先设定Ts12s1016sLViH0TSg284.645.3129.81m0.456maxKm查水轮机调节P238得,对贯流式水轮机,取修正系数1.41.4m0.5720.8则导叶前压力升高为:93.688H11Hr0.2631.394尾水管最大压力降低为:ybLBVB138.56校核尾水管进口处的真空度,以防止水流中断:vb24gvb为尾水管进口断面出现时 vbD
5、7.1vb210.0724g由于真空度小于8m,满足压力升高要求。5.2.3转速上升计算得:之前已经计算出),1、机组惯性时间常数GD2n023926.968.22365P365190732、调节系统迟滞时间- g g查贯流式水轮发电机组实用技术设计施工安装运行检修(下册)1P6392这bp永态转差系数,一般取,在6%里取5%3、水击修正系数f0.4561.4564、水轮机飞逸转速特性曲线系数2TCTSf 20.266121.456Ta 2.62相对转速上升:查水轮机调节P247灯泡贯流式水轮机的单位飞逸转速不仅取决于导叶开度a0,还取决于桨叶转角之前已计算出单位飞逸转速n11p365.04r
6、ne =1.688由此:365.04n11216.261+1+-11.688-1cTa(2+121.456)0.2760.50260%2.62由以上计算可知,在设计水头下甩负荷时,压力升高和转速升高均在允许范围内。最大水头甩负荷5.3.1在最大水头下的流量为:QmaxQ11rD123.257.32451.63(m3Qmax451.634.687=106.07Qr 451.6310.7959.35=4.574.57157.7323.12(m25.3.2查水电站机电设计手册P213,得:在最大水头下,TsH=Tsa01a0a01-最大水头下带额定负荷时的导叶开度=11sHmaxTS323.126.8110.440.5470.77106.071Hmax0.2531.72157.7vb2 11.412 B 45.3.30.441.444、水
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