32+48+32m连续梁支架现浇计算单_精品文档文档格式.doc

1、600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距（mm）1500最大集中荷载（KN）65432最大均布荷载（KN/m2）12108横杆允许最大挠度：fL/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p50KN机具及冲击动力系数 D=1.42.3 计算桥型桥跨布置为（31.9+48+31.9）m预应力混凝土连续梁，全长113.3m。梁体为等宽度、等高度连续箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面， 箱梁顶宽12m，底宽5.4m，梁中心线高3.25m ，全桥共设4道横隔板，混凝土1334方，强度等级为C50，梁体自重=26.0KN/m3，钢筋263.9t。（32+

2、48+32）连续梁桥型布置图（尺寸单位：m）3 碗扣式满堂支架设计碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向步距为60cm时，框架立杆容许荷载P=40KN/根。本支架立杆纵向间距全部采用60cm，立杆横向在箱梁底板下为60cm，翼板下为90cm，腹板下加密至30cm；横杆步距取120cm，腹板下加密至60cm。钢筋混凝土容重按26KN/m3计算，静载安全系数取1.2，活载安全系数取1.4。箱梁支架搭设高度为11m，底板支架通过可调顶托调整高度，可调顶托上方纵向布置1215cm方木，间距同立杆，纵向方木上方布置横向1010cm方木，腹板及底板处间距加密至20cm，翼板间距取30cm。为了增强支

3、架的整体稳定性，设置纵横向剪力撑。横向沿脚手架每3m设一组剪刀撑，纵向设置双面剪刀撑，斜杆与地面的夹角为450600之间。剪刀撑斜杆必须通地，用扣件与立杆连接，当出现不能与立杆扣结时与横杆扣结。扣结点距碗扣节点的距离宜15cm,搭接长度60cm，扣件不少于2个。4 荷载计算4.1支架及模板的荷载检算4.1.1荷载分析1）混凝土自重产生的恒载q1，混凝土容重按26kN/m3计；q1=13342634684kN；2）模板自重按q2=2kN/m2计；3）施工活载按q3=2.5kN/m2计；4）混凝土倾倒、振捣产生的冲击力按q4=4kN/m2计；5）风荷载k=0.7sz06）安全系数考虑混凝土超方等因

4、素取1.5系数；7）按照模板检算规定强度检算荷载：q=q11.5+q2+q3+q4挠度检算荷载：q=q1+q28）根据对梁体各部位的荷载分析及考虑支架的搭设方便，将支架分为二部分，按各部分的最大荷载分别计算：a.梁底板区；b.翼缘板区；9）箱梁主要重量分布在梁体端头腹板下1.1m范围内，底板及翼缘下支架受力远小于腹板下支架受力，处于安全考虑并简化计算，设计支架时对箱梁端头腹板下1.1m范围进行单独验算，这样更接近于实际受力情况。见下图：（尺寸单位：cm）4.1.2底模板下次梁（1010cm方木）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距60cm，横向间距为30cm，顶托与底模间布置两层方木；顶托上按纵向

5、布置，间距60cm；底模下按横向布置，间距30cm。因此计算跨径为60cm，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置：a、腹板下间距为30cm的方木受力验算：腹板砼箱梁荷载：P1=3.25261.1=92.95kN/m2（按3.25m混凝土厚度计算）模板荷载：P2=2kN/m2设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2混凝土浇注冲击及振捣荷载：P4=2kN/m2则有q1=（P1+P2+P3+P4）=99.45kN/m2q2=（1.5P1+P2+P3+P4）=145.93kN/m2W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3由梁正应力计算公式得：=qL2/8W=（145

6、.930.3）1030.32/81.66710-4=2.95Mpa=13Mpa， 强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.1105Mpa；I=bh3/12=833cm4f=5ql4/384EI=5145.9310000.34/（384100001068.3310-6）=0.00018m=0.18mm1/250300=1.2mm；刚度满足要求。b、底板下间距为60cm的方木受力验算：中间底板位置砼厚度1.5m，方木间距0.60m，考虑内模支撑和内模模板自重，则有：底模处砼箱梁荷载：P1=1.526=39kN/m2内模支撑和模板荷载：P2=4kN/m2砼浇注冲击及振捣荷载：则有q1=（P

7、1+P2+P3+P4）=47.5kN/m2q2=（1.5P1+P2+P3+P4）=67kN/m2=qL2/8W=（670.6）0.62/8=10.85Mpa=13Mpa， 强度满足要求；670.64/（384=0.00136m=1.36mm600=2.4mm；4.1.3顶托纵梁（12cm15cm方木）验算：腹板下脚手管立杆的纵向间距60cm，横向间距为30cm，顶托方木纵梁按纵桥向布置，间距60cm，因此计算跨径为0.6m。为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下腹板对应位置即可：平均荷载大小为q1=145.930.6=87.56kN/m 另查表可

8、得：W=450103mm3；I=3375cm4；S=I/12跨内最大弯矩为：Mmax=qL2/8=87.560.60.6/8=3.94kNm=Mmax/W=3.94103/（450103）=8.76Mpa=10Mpa，强度满足要求。挠度计算按简支梁考虑，得：fmax=5qL4/384EI=587.560.1296/（3840.1105337510-8）=0.44mmf=2.4mm（f=L/250），刚度满足要求。4.1.4立杆强度验算：满堂碗扣支架腹板下立杆的纵向间距为60cm，横向间距为30cm，步距为60cm，因此单根立杆承受区域即为底板0.6m0.3m箱梁均布荷载由12cm15cm方木作

9、为横梁集中传至杆顶。根据受力分析,不难发现腹板对应的间距立杆受力比其余位置为的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m0.3m立杆作为受力验算杆件。则有P=145.93kN/m2而Nmax=PA=145.930.3=26.3kNN40kN.抗压强度满足要求。另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度11m计算）L=NL/EA=26.311103/2.14.89102=2.82mm压缩变形很小。经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求。4.1.5立杆稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值（kN）：N=26.3kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i-计算立

10、杆的截面回转半径（cm）：i=1.58cm；A-立杆净截面面积（cm2）：A=4.89cm2；W-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5.08cm3；-钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；f-钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；L0-计算长度（m）；如参照扣件式规范，按下式计算：l0=h+2ak1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.2m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.200+0.2002=1.600m；L0/i=1600.000/15.800

11、=101.26；由长细比L0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.667；立杆的最大应力值=26300/（0.667489）=80.63N/mm2；考虑风荷载的影响：=Mw/W=6kbh/bh2=8N/mm2钢管立杆的最大应力计算值总=80.63N/mm2+8N/mm2=88.63N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。5. 地基容许承载力验算结合现场实际情况，基础全部用砖渣回填，其下为承台（C35混凝土）。地基夯填、碾压密实并做20cm厚C25混凝土垫层作硬化处理，地基承载力在2500Kpa以上。单根碗扣式脚手架钢管立杆Nmax=26.3kN，其下垫块一

12、般为12cm12cm，则产生接地压强为P=Nmax/S=26.3kN/144cm2=1826KPa2500Kpa，满足要求。6.附加应力计算地基土层在上部荷载作用下发生压缩变形，上部荷载包括支撑体系重量、上部箱梁钢筋砼重量、施工时的产生动载等。6.5.1横桥向线荷载碗扣钢管架（以边跨32米为例，按14米高搭设）立杆 （横向23排，纵向54排，高度14m）235414=17388（m）横杆 （纵向长度32.6m，共23排；横向长度12.65米，共54排；共12层）12（32.623+12.6554）=17195（m）则：碗扣支架重M1=（17195+17388）37.6/1000=1300.3（KN） 横向小方木 （横向长度6.5m，共163排，方木容重6KN/m3）M2=6.51636=63.57（KN） 纵向大方木 （纵向长度32.6m，共15排，方木容重6KN/m3）M3=32.60.120.15156=52.81（KN） 模板按2KN/m2计 M4 =232.612=782.4（KN） 施工荷载按4KN/m2计算, 混凝土冲击荷载按2KN/m2计算。M5=（4+2） 14=2738.4（KN）