单相桥式可控整流电路课程设计Word格式.doc

1、4.4设计结果分析165 系统调试与仿真 166 设计总结 22参考文献 1设计方案选择及论证1.1 设计任务和要求1.1.1 设计任务本次设计的任务是设计一个单相桥式全控整流电路。确定设计总体方案，通过总体方案来设计各个单元电路，如触发电路、保护电路等；根据要求计算参数，包括触发角的选择，输出平均电压，输出平均电流，输出有功功率计算；输出波形分析，器件额定参数确定等；完成这些后，将各个单元电路衔接起来，并完成主电路的设计；然后再用MATLAB软件仿真调试。1.1.2 设计要求单相桥式全控整流电路的设计要求为：（1）电网供电电压为单相220V；（2）变压器二次侧电压为110V；（3）输出电压连

2、续可调，为0100V；（4）带阻感性负载：L=1000mH，R=1001.2 总体方案的选择与确定单相桥式带阻感负载整流电路可分为单相桥式带阻感负载相控整流电路和单相桥式带阻感负载半控整流电路，它们所连接的负载性质不同就会有不同的特点。下面分析两种单相桥式整流电路在带电感性负载的工作情况。 单相半控整流电路的优点是：线路简单、调整方便。弱点是：输出电压脉动冲大，负载电流脉冲大（电阻性负载时），且整流变压器二次绕组中存在直流分量,使铁心磁化，变压器不能充分利用。而单相全控式整流电路具有输出电流脉动小，功率因数高，变压器二次电流为两个等大反向的半波，没有直流磁化问题，变压器利用率高的优点。 单相全

3、控式整流电路其输出平均电压是半波整流电路2倍，在相同的负载下流过晶闸管的平均电流减小一半；且功率因数提高了一半。单相半波相控整流电路因其性能较差，实际中很少采用，在中小功率场合采用更多的是单相全控桥式整流电路。根据以上的比较分析因此选择的方案为单相全控桥式整流电路（负载为阻感性负载）。1.3 整流电路方案的确定单相整流器的电路形式是各种各样的，整流的结构也是比较多的。因此在做设计之前我们主要考虑了以下几种方案：方案一：单相桥式半控整流电路电路简图如下：图1.1 单相桥式半控整流电路图对每个导电回路进行控制，相对于全控桥而言少了一个控制器件，用二极管代替，有利于降低损耗！如果不加续流二极管，当突

4、然增大至180或出发脉冲丢失时，由于电感储能不经变压器二次绕组释放，只是消耗在负载电阻上，会发生一个晶闸管导通而两个二极管轮流导通的情况，这使ud成为正弦半波，即半周期ud为正弦，另外半周期为ud为零，其平均值保持稳定，相当于单相半波不可控整流电路时的波形，即为失控。所以必须加续流二极管，以免发生失控现象。方案二：单相桥式全控整流电路 图1.2 单相桥式全控整流电路电路图 此电路对每个导电回路进行控制，无须用续流二极管，也不会失控现象，负载形式多样，整流效果好，波形平稳，应用广泛。变压器二次绕组中，正负两个半周电流方向相反且波形对称，平均值为零，即直流分量为零，不存在变压器直流磁化问题，变压器

5、的利用率也高。方案三：单相全波可控整流电路图1.3 单相全波可控整流电路图此电路变压器是带中心抽头的，结构比较复杂，只要用2个可控器件，单相全波只用2个晶闸管，比单相全控桥少2个，因此少了一个管压降，相应地，门极驱动电路也少2个，但是晶闸管承受的最大电压是单相全控桥的2倍。不存在直流磁化的问题，适用于输出低压的场合作电流脉冲大（电阻性负载时），且整流变压器二次绕组中存在直流分量,使铁心磁化，变压器不能充分利用。相同的负载下流过晶闸管的平单相全控式整流电路其输出平均电压是半波整流电路2倍，在均电流减小一半； 根据以上的比较分析因此选择的方案为单相全控桥式整流电路（负载为阻感性负载）。综上所述，针

6、对他们的优缺点，我们采用方案二，即单相桥式全控整流电路。2系统总体设计2.1系统原理方框图系统原理方框图如2.1所示：整流电路主要由驱动电路、保护电路和整流主电路组成。根据设计任务，在此设计中采用单相桥式全控整流电路接电阻性负载。图2.1 系统整体设计框图2.2 主电路设计2.2.1 工作原理负载中电感量的大小不同，整流电路的工作情况及输出Ud、id 的波形具有不同 的特点。当负载电感量L较小（即负载阻抗角），控制角时，负载上的电流不连续；当电感L增大时，负载上的电流不连续的可能性就会减小；当电感L很大，且LdRd示时，这种负载称为大电感负载。此时大电感阻止负载中电流的变化，负载电流连续，可看

7、作一条水平直线。在电源电压u2 正半周期间， 晶闸管T1 、T2 承受正向电压，若在t=时触发，T1 、T2 导通，电流经T1 、负载、T2 和Tr二次形成回路，但由于大电感的存在，u2 过零变负时，电感上的感应电动势使T1 、T2 继续导通，直到T3、T4 被触发时，T1 、T2 承受反向电压而截止。输出电压的波形出现了负值部分。在电源电压u2 负半周期间，晶闸管T3、T4 承受正向电压，在t=+时触发，T3、T4 导通，T1 、T2 反向则制，负载电流从T1 、T2 中换流至T3、T4中。在t=2时，电压u2过零，T3、T4因电感中的感应电动势一直导通，直到下个周期T1 、T2 导通时，T

8、3、T4因加反向电压才截值得注意的是，只有当=/2时，负载电流才连续，当/2时，负载电流不连续，而且输出电压的平均值均接近于零，因此这种电路控制角的移相范围是0/2。图2.2 整体电路原理图2.2.1 单相全控桥式整流电路在生产实践中，除了电阻性负载外， 最常见的负载还有电感性负载， 如电动机的励磁绕组，整流电路中串入的滤波电抗器等。 为了便于分析和计算， 在电路图中将电阻和电感分开表示。当整流电路带阻感性负载时，整流工作的物理过程和电压、 电流波形都与带电阻性负载时不同。因为电感对电流的变化有阻碍作用，即电感元件中的电流图 2.3 单相全控桥式整流电路阻感性负载及其波形（a）.电路；（b）.

9、电源电压；（c）.触发脉冲；（d）.输出电压；（e）.输出电流；（f）.晶闸管V1,V4上的电流；（g）.晶闸管V2,V3上的电流；（h）.变压器副边电流；（i）.晶闸管V1,V4上的电压不能突变，当电流变化时电感要产生感应电动势而阻碍其变化，所以，电路电流的变化总是滞后于电压的变化。负载电流连续时，整流电压平均值可按下式计算：输出电流波形因电感很大，平波效果很好而呈一条水平线。两组晶闸管轮流导电，一个周期中各导电180，且与无关，变压器二次绕组中电流i2的波形是对称的正、负方波。负载电流的平均值Id和有效值I相等，其波形系数为1。在这种情况下： 当=0时，Ud=0.9U2； 当=90时，Ud

10、=0，其移相范围为90。晶闸管承受的最大正、反向电压都是 流过每个晶闸管的电流平均值和有效值分别为3驱动电路和保护电路的设计3.1触发电路设计晶闸管触发主要有移相触发、过零触发和脉冲列调制触发等。触发电路对其产生的触发脉冲要求：1）触发信号可为直流、交流或脉冲电压。2）触发信号应有足够的功率（触发电压和触发电流）。3）触发脉冲应有一定的宽度，脉冲的前沿尽可能陡，以使元件在触发导通后，阳极电流能迅速上升超过掣住电流而维持导通。4）触发脉冲必须与晶闸管的阳极电压同步，脉冲移相范围必须满足电路要求。3.1.1单结晶体管触发电路由单结晶体管构成的触发电路具有简单、可靠、抗干扰能力强、温度补偿性能好，脉

11、冲前沿徒等优点，在容量小的晶闸管装置中得到了广泛应用。他由自激震荡、同步电源、移相、脉冲形成等部分组成，电路图如3-1（a）所示。图3.1 单结晶体管触发电路及波形3.1.2 单结晶体管自激震荡电路利用单结晶体管的负阻特性与RC电路的充放电可组成自激振荡电路，产生频率可变的脉冲。从图3-1（a）可知，经D1-D2整流后的直流电源UZ一路R2、R1加在单结晶体管两个基极b1、b2之间，另一路通过Re对电容C充电，发射极电压ue=uc按指数规律上升。Uc刚冲点到大于峰点转折电压Up的瞬间，管子e-b1间的电阻突然变小，开始导通。电容C开始通过管子e-b1迅速向R1放电，由于放电回路电阻很小，故放电

12、时间很短。随着电容C放电，电压Ue小于一定值管子BT又由导通转入截止，然后电源又重新对电容C充电，上述过程不断重复在电容上形成锯齿波震荡电压，在R1上得到一系列前沿很陡的触发尖脉冲us， 如图3.1.2.2（b）所示，其震荡频率为f=1/T=1/ReCLn（1/1-） 3.1式中=0.30.9是单结晶体管的分压比。即调节Re，可调节振荡频率3.1.3 同步电源同步电压由变压器TB获得，而同步变压器与主电路接至同一电源，故同步电压于主电压同相位、同频率。同步电压经桥式整流、稳压管DZ削波为梯形波uDZ,而削波后的最大值UZ既是同步信号,又是触发电路电源.当UDZ过零时,电容C经e-b1、R1迅速放电到零电压.这就是说,每半周开始,电容C都从零开始充电,进而保证每周期触发电路送出第一个脉冲距离过零的时刻（即控制角）一致,实现同步.3.1.4 移相控制当Re增大时，单结晶体管发射极充电到峰点电压Up的时间增大，第一个脉冲出现的时刻推迟，即控制角增大，实现了移相。3.1.5 脉冲输出 触发脉冲ug由1直接取出，这种方法简单、经济，但触发电路与主电路有直接的电联系，不安全。对于晶闸管串联接法的全控桥电路无法工作。所以一般采用脉冲变压器输出。3.2保护电路的设计电力电子系统在发生故障时可能会发生过流、过压，造成开关器件