24M以下脚手架计算书.docx

1、24M以下脚手架计算书24M以下脚手架计算书 一、信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 24.0 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 100 米； 采用的钢管类型为483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/

2、m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处江苏省淮阴市，基本风压为0.40 kN/m2； 风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033； 5.地基参数 地基土类型

3、:粘性土；地基承载力标准值(kN/m2):145.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算: 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2022)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 =0.033 kN/m ； 大横杆的自重标准值:P 1 脚手板的自重标准值:P =0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 2 活荷载标准值: Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN

4、/m； 静荷载的设计值: q =1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m； 1 活荷载的设计值: q =1.40.700=0.980 kN/m； 2 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: =0.080.1661.5002+0.100.9801.5002 =0.250 跨中最大弯距为M 1max kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M 2max = -0.100.1661.5002-0.1170.9801.50

5、02=-0.295 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.250106,0.295106)/4490.0=65.702 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为= 65.702 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q 1= P 1 +P 2 =0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q 2 = Q =0.700 kN/m； 最大挠度计算值为： V= 0.6770.1381500.04/(1002.0

6、6105107800.0)+0.9900.7001500.04/(1002.06105107800.0) = 1.793 mm； 大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2022第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 = 0.0331.500 = 0.050 kN； 大横杆的自重标准值：p 1 =0.3001.0501.500/(2+1

7、)=0.158 kN； 脚手板的自重标准值：P 2 活荷载标准值：Q=2.0001.0501.500/(2+1) =1.050 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.050 = 1.719 kN； 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m； M qmax 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M pmax = 1.7191.050/3 = 0.602 kN.m ； 最大弯矩 M= M qmax + M

8、pmax = 0.607 kN.m； 最大应力计算值 = M / W = 0.607106/4490.000=135.220 N/mm2； 小横杆的最大应力计算值 =135.220 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: V qmax =50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.050+0.158+1.

9、050 = 1.257 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: V pmax = 1257.4501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105107800.0) = 2.327 mm； 最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.024+2.327 = 2.350 mm； 小横杆的最大挠度和 2.350 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程

10、实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5): R R c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P 1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN； 小横杆的自重标准值: P = 0.0331.050=0.035 kN； 2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN； 脚手板的自重标准值: P 3 活荷载标准值: Q = 2.0001.0501.500 /2 = 1.575 kN； 荷载的设计值:

11、R=1.2(0.035+0.236)+1.41.575=2.530 kN； R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.033/1.8024.00 = 4.993； N G1 (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 = 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN； N G2 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(k

12、N/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 = 0.15041.500/2 = 0.450 kN； N G3 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN； N G4 经计算得到，静荷载标准值 N G =N G1 +N G2 +N G3 +N G4 = 6.838 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N Q = 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 W o -

13、基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2022)的规定采用： W o = 0.400 kN/m2； U z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2022)的规定采用： U z = 0.840 ； U s - 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 W k = 0.7 0.4000.8400.645 = 0.152 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N G +1.4N Q = 1.26.838+ 1.43.150= 12.616 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1

14、.2 N G +0.851.4N Q = 1.26.838+ 0.851.43.150= 11.954 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 为 M w = 0.85 1.4W k L a h2/10 =0.850 1.40.1521.500 1.8002/10 = 0.088 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N =12.616 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.500 ； 计

15、算长度 ,由公式 l o = kh 确定：l = 3.119 m； 长细比 L o /i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o /i 的计算结果查表得到：= 0.188 ； 立杆净截面面积： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 12616.000/(0.188424.000)=158.268 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 158.268 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公

16、式 立杆的轴心压力设计值：N =11.954 kN； 计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 l 0 = kuh 确定：l = 3.119 m； 长细比: L /i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l o /i 的结果查表得到：= 0.188立杆净截面面积： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； =

17、11954.340/(0.188424.000)+87736.491/4490.000 = 169.510 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 169.510 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的 脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K (kN)计算公式为： N G2K = N G2 +N G3 +N G4 = 1.845 kN； 活荷载标准值：N Q = 3.150 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0

18、.125 kN/m； H s =0.1884.24010-4205.000103-(1.21.845 +1.43.150)/(1.20.125)=64.884 m； 按规范5.3.7条脚手架搭设高度 H s 等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 64.884 /(1+0.00164.884)=60.930 m； H= 60.930 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！ 按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K (kN)计算公式为：

19、 N G2K = N G2 +N G3 +N G4 = 1.845 kN； 活荷载标准值：N Q = 3.150 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk =M w / (1.40.85) = 0.088 /(1.4 0.85) = 0.074 kN.m； H s =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.21.845+0.851.4 (3.150+0.1884.2400.074/4.490)/(1.20.125)=58.900 m； 按规范5.3.7条脚手架搭设高度 H s 等于或大于26米

20、，按照下式调整且不超过50米： H = 58.900 /(1+0.00158.900)=55.624 m； H= 55.624 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！ 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N l = N lw + N 风荷载标准值 W k = 0.152 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 16.200 m2； 按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N = 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N lw

21、 = 1.4W k A w = 3.441 kN； 连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N = 8.441 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： N f = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0 / i = 300.000/15.900的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.9494.24010-4205.000103= 82.487 kN； N l = 8.441 N f = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体

22、连接。 由以上计算得到 N l = 8.441小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p f g 地基承载力设计值: f g = f gk k c = 58.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：f gk = 145.000 kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：k c = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =47.817 kN/m2； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 11.954 kN； 基础底面面积：A = 0.250 m2。 p=47.817

23、 f g =58.000 kN/m2。地基承载力满足要求！ 十、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要， 因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=68； H -搭设高度(m) H=24； h -步距(m) h=1.8； l a -立杆纵距(m) l a =1.5； l b -立杆横距(m) l b =1.05； 长杆总长度(m) L

24、=1.1 24.00 (68 + 1.50 68/1.80 - 2 1.50/1.80)=3247.20； 小横杆数(根) N1 =1.1 (24.00 /1.80 1/2 + 1) 68 = 574； 直角扣件数(个) N2 =2.2 (24.00 / 1.80 + 1) 68 = 2145； 对接扣件数(个) N3 =3247.20 / 6.00 = 542； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 3247.20 / 6.00 = 163； 脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 68-2) 1.50 / 1.05=103.71。 根据以上公式计算得长杆总长3247.20m；小横杆574根；直角扣件2145个；对接扣件542个；旋转扣件163个；脚手板103.71m2。