模板方案.docx

1、模板方案府河新居工程模板支撑施工方案一、编制依据1.混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-20022.建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-20013.钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程JGJ 3-20024.建筑安装工程施工安全操作规程 DBJ 01-62-20025.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001二、模板支撑施工总体部署1、工程概况结构形式：钢筋砼；结构体系：钢筋砼剪力墙结构；主体总高：52.20m；建筑层数：地上18层；建筑抗震设防类别：丙类建筑结构安全等级：二级；地基基础设计等级：乙级；建筑物耐火等级：一级。剪力墙抗震等级：三级。框

2、架柱为400*400。层高2900MM。根据实际情况模板支撑应计算：梁板模板支撑，现浇板模板支撑。框架梁梁高为400mm600mm不等，本次计算的几种代表模板：1）200mm400mm梁；2）200mm500mm梁； 3）剪力墙大模板：4）400*400方形柱；各楼层高宽偏大梁截面分为以下几种形式：楼层部分梁列表梁 号截面尺寸 跨 距 跨 数L1（2）、KL5（1）、L7A（1）200*4003500、4200、6100等2XL2、KL（3）200*5003500、4100等1KL2（1）、KL9（1）、KL22（1）、KL1（1）200*6006300、6300、7700、6800等1LL1

3、2（1）200*1000360012、施工布署楼层梁、板、柱、楼梯一次性浇筑。3、施工顺序4、 设计说明本设计以具有代表性的梁200*500、200*600、200*1000）进行计算和设置，施工中应按设计意图进行调整。支撑架搭设前，必须在板面弹出架体立杆位置，满足设计的布置和间距后，再进行搭设。5、施工荷载施加的控制砼达到设计强度的100%后方可进行架体拆除。三、梁支撑架专题设计1、 传力路径荷载梁底双钢管横梁顶托立杆垫木楼板柱基础2、支撑系统计算梁计算标准荷载值：砼：24KN/m3； 木模：0.5 KN/； 钢筋：1.5 KN/m3；施工荷载：2.5KN/； 砼浇筑、振捣荷载：2KN/。1

4、、 梁L7a（1），支撑计算：(净跨距为7.6m)1） 清理荷载a、模板及支撑自重模板按梁载面实际计算：0.5kN/(42+0.20) =0.5kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取1.5m宽计算：钢管：782m0.0384kN/m=3.66kN/m扣件：982(个)0.01kN/m=1.2kN/m梁底双钢管横梁：0.0384KN/m*2=0.0768KN/mq1=0.5+3.66+1.2+0.0768=5.43kN/mb、新浇砼自重q2=240.40.2=19.2kN/mc、钢筋自重q3=1.51.50.6=1.35kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m21.5m=3.75kN/

5、me、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m21.5m=3kN/m沿梁方向总荷载为q=1.2(5.43+19.2+1.35)+1.4(3.75+3)=40.63kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=44.860.6/0.6=41.12kN/m2） 受力简图：q=40.63kN/m3）立杆稳定验算i=15.8；L=1700+2300=2300=2300/15.8= 145.57 查表：=0.372支座反力，荷载为Nmax=13.44N，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=13.44NN/(A)=13500/(0.372489)=74.2N/2f=205N/2立杆稳定满足要求。4) 验算扣件梁

6、正下方两根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算。5） 梁底双钢管横梁的验算梁底横梁采用双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1） 抗弯强度max=Mmax/Wx=2.02106 /2根/5080 =198.78N/2205N/22） 刚度验算max=ql4/(150EI) =44.86/2根6004/(15020610312.19104) =0.77L/400=1.5故横楞强度、刚度均满足要求。其它框梁按以上方案支撑并验算符合要求。2、 梁KL15（2）（4501900）支撑计算：(净跨距为7.5m)3） 清理荷载a、范本及支撑自重范本按梁载面实际

7、计算：0.5kN/(0.45+1.652) =1.88kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取1.75m宽计算：钢管：875m0.0384kN/7.5m=4.48kN/m扣件：580(个)0.01kN/7.5m=0.77kN/m梁底双钢管横梁： 0.0768KN/mq1=1.88+4.48+0.77+0.0768=7.90kN/mb、新浇砼自重q2=241.90.45=20.52KN/mc、钢筋自重q3=1.51.90.45=1.28kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m21.75m=4.38kN/m e、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m21.75m=3.5kN/m沿梁方向总荷载为

8、q=1.2(7.90+20.52+1.28)+1.4(4.38+3.5)=46.67kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=46.670.6/0.45=62.23kN/m2）受力简图：q=62.23kN/m单位：KNm单位：KN3）立杆稳定验算i=15.8；L=1600+2300=2200=2200/15.8= 139.2 查表：=0.353中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=8.55+8.55=17.1kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=17.10kNN/(A)=17100/(0.353489)=99.06N/2f=205N/2立杆稳定满足要求。3) 验算扣件梁正下方三根立

9、杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算。4） 梁底双钢管横梁的验算梁底双钢管横梁采用梁底双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1）抗弯强度max=Mmax/Wx=0.38106 /2根/5080 =36.91N/2205N/22）刚度验算max=ql4/(150EI) =62.23/2根2204/(15020610312.19104) =0.02L/400=0.55故横楞强度、刚度均满足要求。KL23(3)、KL42（1）按上支撑方法并验算符合要求。3、 梁KL3c（4501650）支撑计算：(净跨距为7.5m)4） 清理荷载a、范本及支撑自重范本按梁

10、载面实际计算：0.5kN/(0.45+1.652) =1.88Nm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m宽计算：钢管：800m0.0384kN/7.5m=4.1kN/m扣件：650(个)0.01kN/7.5m=0.87kN/m梁底双钢管横梁： 0.0768KN/mq1=2.2+4.1+0.87+0.0768=7.25kN/mb、新浇砼自重q2=241.650.45=17.82KN/mc、钢筋自重q3=1.51.650.45=1.5kN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m22.5m=6.25kN/m e、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m22.5m=5kN/m沿梁方向总荷载为q=1.

11、2(7.25+17.82+1.5)+1.4(6.25+5)=47.63kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=79.530.6/0.45=106.1kN/m2）受力简图：q=106.1kN/m单位：KNm3）立杆稳定验算i=15.8；L=1500+2300=2100/15.8= 132.9 查表：=0.382中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=23.87kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=23.87kNN/(A)=22870/(0.382489)=122.5N/2205N/2不能满足要求。可考虑在跨中加设一根支撑钢管，做法同KL15（2）重新验算抗弯强度：max=Mmax/W

12、x=0.64106 /2根/5080 =62.99N/2205N/2满足要求2）刚度验算max=ql4/(150EI) =106.1/2根2204/(15020610312.19104) =0.034L/400=0.5故横楞强度、刚度均满足要求。KLAb(18)、KL1(1)、KL6b按同样方法支撑并验算符合要求。4、 梁KL4b（450950）支撑计算：(净跨距为1.8m)5） 清理荷载a、范本及支撑自重范本按梁载面实际计算：0.5kN/(0.45+0.952) =1.18kNm支撑架体自重：架子重量按垂直梁方向取2.5m宽计算：钢管：180m0.0384kN/1.8m=3.81kN/m扣件

13、：120(个)0.01kN/1.8m=0.67kN/m梁底双钢管横梁： 0.0768KN/mq1=1.18+3.81+0.67+0.0768=6.36kN/mb、新浇砼自重q2=240.450.95=10.26kN/mc、钢筋自重q3=1.50.450.95=0.64KN/md、施工及设备荷载q4=2.5kN/m22.5m=6.25kN/m e、振捣砼时产生的荷载q5=2kN/m22.5m=5kN/m沿梁方向总荷载为q=1.2(6.36+10.26+0.64)+1.4(6.25+5)=36.45kN/m垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为qh=36.460.6/0.45=48.00kN/m2）受力简

14、图：q=48.00kN/m单位：KNm3）立杆稳定验算i=15.8；L=1700+2300=2300=2300/15.8=145.57 查表：=0.394中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=10.8kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=10.8kNN/(A)=12200/(0.394489)=63.32N/2f=205N/2立杆稳定满足要求。3) 验算扣件梁正下方两根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算，所以满足要求。4） 梁底双钢管横梁的验算梁底双钢管横梁采用梁底双钢管横梁。横梁受力简图见前图。1）抗弯强度max=Mmax/Wx

15、=1.22106 /2根/5080 =120.08N/2205N/22）刚度验算max=ql4/(150EI) =48.004504/(15020610312.19104) =0.52L/400=1.13故横楞强度、刚度均满足要求。KL2b(4)、L2b1(7)、KL3b(5)、KL3b2(6)、KL5b、均按上叙支撑方法，并验算能满足要求。5、梁范本强度验算:梁底模采用100100木方及18厚覆膜板组合而成，侧模采用50200枋木及18厚覆膜板组合而成。本验算以KL15(2)梁为依据。(1) 梁底模梁底模按连续梁计算，底板上所受荷载按均布荷载考虑，底板按强度和刚度需要的厚度，可按以下简化公式

16、计算：按强度要求：M=qL2/10=fmbh2/6h=按刚度要求：v=v=L/400h=式中：M计算最大弯矩（N） q作用在梁底木模上的均布荷载（46.67N/） L计算跨距，为梁底横楞间距（600） fm木材抗弯强度设计值，采用杉木模板取11 N/2 b梁木模底板宽度（450） h梁木模底板厚度（） E木材弹性模量，取9000 N/2 I梁木模底板的截面惯性矩bh3/124 v梁木模的挠度（）取两者的较大值为底板所需厚度。计算：h1=45.21，h2=32.3考虑到施工安全性和砼的成型质量，本方案设计采用100100方木组合18厚覆膜板作为梁底模，完全满足要求！(2) 梁侧模： 一、梁范本基

17、本参数梁范本的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑范本的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁体范本时，通过穿梁螺栓将梁体两片范本拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。范本面板厚度h=50，弹性模量E=9000N/2，抗弯强度f=11N/2。内楞采用圆钢管483.5，每道内楞2根钢楞，间距600。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距300(以梁底计700以内)、 600（以梁底计700以上）。穿梁螺栓水平距离600，穿梁螺栓竖向距离300(以梁底计700以内)、600（以梁底计700以上），直径14。二、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒

18、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取4.0h；T 混凝土的入模温度，取25.0；V 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m和1.5m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算得新浇混凝土侧压力标准值：F1=46.080kN/m2(以梁底计700以内)F2=36.0kN/m2(以梁底计700以上)倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=6.0kN/m2。三、

19、梁范本面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和范本面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。对梁侧木模，如果下部强度及刚度符合要求，则上部亦然，因此只做底部木模验算。 面板计算简图1.强度计算 = M/W f其中 面板的强度计算值(N/2)； M 面板的最大弯距(N)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 30.0055/6=125cm3； f 面板的强度设计值(11N/2)。M =qL2/10其中 q 作用在模板上的侧压力，它包括:新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.20.3046.08=16.59kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.40.306

20、.00=2.52kN/m； L 计算跨度(内楞间距),L = 600； 面板的强度设计值f = 11.0N/2； 经计算得到，面板的强度计算值5.5N/2； 面板的强度验算 f,满足要求!2.挠度计算v = 0.677qL4 / 100EI v = L/250其中 q 作用在范本上的侧压力，q = 16.59N/； L 计算跨度(内楞间距),L = 600； E 面板的弹性模量,E = 9000N/2； I 面板的截面惯性矩,I = 30.00555/12=312.5cm4； 面板的最大允许挠度值,v = 2.4； 面板的最大挠度计算值, v = 0.52； 面板的挠度验算 v v,满足要求!

21、四、梁范本内外楞的计算(一).内楞直接承受范本传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:内钢楞的规格: 圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.18cm4；（600） （600） （600）内楞计算简图1.内楞强度计算 = M/W f其中 内楞强度计算值(N/2)； M 内楞的最大弯距(N)； W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的强度设计值(N/2)。M = qL2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载如下：q1 = (1.246.08+1.46.00)0.60/2根=19.11kN/m(以梁

22、底计700以内)；q2 = (1.236+1.46.00)0.60/2根=15.48kN/m(以梁底计700以上)； L 内楞计算跨度(外楞间距),L1=300(以梁底计700以内)；L2=600(以梁底计700以上) 内楞强度设计值f = 205.0N/2； 经计算得内楞的最大强度计算值109.7N/2 f,满足要求!2.内楞的挠度计算v = 0.677qL4 / 100EI v = L/400其中 E 内楞的弹性模量,E = 206000.00N/2；内楞的最大允许挠度值,v1 = 0.05(以梁底计700以内)； v2 = 0.54(以梁底计700以上)；内楞的最大挠度计算值, v1 =

23、 0.75；v2=1.5；内楞的挠度验算 v v,满足要求!(二).外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞外楞计算简图3.外楞强度计算 = M/W f其中 外楞强度计算值(N/2)； M 外楞的最大弯距(N)； W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的强度设计值(N/2)。M = 0.175PL 其中 P 作用在外楞的荷载如下：P1=(1.246.08+1.46.00)0.60.30/2根=5.73kN(以梁底计700以内)；P2=(1.236+1.46.00)0.60.60/2根=8.59kN(以梁底计700以上)； L 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),L = 6

24、00；f = 205.0N/2；经计算得到外楞的最大强度计算值192.02N/2；外楞的强度验算 f,满足要求!4.外楞的挠度计算v = 1.146PL3 / 100EI v = L/400其中 E 外楞的弹性模量,E = 206000.00N/2；外楞的最大允许挠度值,v1= v2 = 1.375；外楞的最大挠度计算值, v1 = 0.07(以梁底计700以内)； V2 = 0.92(以梁底计700以上)；外楞的挠度验算 v v,满足要求!五、穿梁螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/2；

25、 穿梁螺栓的直径(): 14 穿梁螺栓有效直径(): 12 穿梁螺栓有效面积(2): A = 105.0 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N1 = P12 =11.50N (以梁底计700以内) N2 = P22 =17.188.15KN所以扣件承载力符合要求！5、 顶部横杆验算1) 抗弯强度max=Mmax/w=qL3/10w=11.1510-38003/105080 =112.38N/2 205N/22) 刚度验算max=ql4/150EI=ql5/150EI=11.1510-38005/15020610312.18104 =1.06L/400=2故现浇板横杆强度、刚度均满足要求。3、架体搭设要求1. 架体采用483.5的架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、可调顶托、200垫铁、100100枋木、20050枋木等。脚手架构配件进场的检查与验收应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001第8章检查与验收的规定。2. 架体必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵