模板支撑方案及计算书.docx

1、模板支撑方案及计算书1、编制依据 12、工程概况 13、模板及支撑设计 1-44、验算书 4-834.4地下室大梁模板计算书5、模板支撑架的构造要求 83-846、模板及支撑的安装 84-857、模板及支撑的拆除 85-868、安全注意事项 889、应急预案 86-9110、施工图 91-9711、检测报告98 模板支撑系统专项方案1.编制依据1.1施工图纸图纸名称 设计单位1.2主要规范、规程规范、规程名称规范、规程编号砼结构施工质量验收规范GB502042002建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20011.3施工组织设计施工组

2、织设计名称编制日期编制人2.工程概况本工程位于 *工程为地下一层、地上二三层，地上部分建筑高度9.5米。本工程的主要高大模板部位为:、第一层2427轴/GN轴中庭，高度为10.9m，梁截面最大为3501300 mm，板厚为100mm。、第一层2427/A轴门厅，层高 9.8m，结构标高 9.8m，梁截面最大为4001200mm，板厚为100 mm。、第一层56轴门厅，层高 7.3m，结构标高 7.3m，梁截面最大为300800mm，板厚为100 mm。、地下室大梁截面截面截面为550mm1000mm,支撑模板（高度为3.6米）,此大梁下支撑架为承重支撑架.3.模板及支撑设计 设计总则：梁板模板

3、支撑体系为高支模，是本工程的施工质量、安全控制重点，拟定方案时，充分考虑了以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，综合考虑JGJ 162-2008、JGJ130-2001 检查标准要求，同时也符合文明标化工地的有关标准。结合以上模板及模板支架设计原则及本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，在项目部经过充分分析讨论和严格计算

4、的基础上决定采用以下模板及其支架方案。（见附页施工详图）。3.1 材料选取面板采用18mm胶合模板现场拼制；梁底、梁侧采用50mmx100mm方木支撑。承重体系采用扣件式钢管支撑体系，由扣件、立杆、横杆组成，采用483.0钢管。钢管材质要求：模板支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的

5、弯曲变形应符合附录E的规定；3、钢管应进行防锈处理。钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。3.2 支撑体系选型、第一层2427轴/GN轴中庭，高度为10.9m，梁截面最大为3501300 mm，板厚为100mm。根

6、据上述工程结构特点，拟搭设钢管扣件式满堂模板支撑架。经计算楼板架体立杆纵距定为1.0m，横距为1.0m，步距1.5m，扫地杆距地200mm。框架梁立杆纵距为0.7m，步距1.5m,木方间距板下按300mm，梁下按350mm。、第一层2427/A轴，层高 9.8m，结构标高 9.8m，梁截面最大为4001200mm，板厚为100 mm。根据上述工程结构特点，拟搭设钢管扣件式满堂模板支撑架。经计算楼板架体立杆纵距定为1.0m，横距为1.0m，步距1.5m，扫地杆距地200mm。框架梁立杆纵距0.7m，步距1.5m,木方间距板下按300mm，梁下按350mm。、第一层56轴，层高 7.3m，结构标高

7、 7.3m，梁截面最大为300800mm，板厚为100 mm。根据上述工程结构特点，拟搭设钢管扣件式满堂模板支撑架。经计算楼板架体立杆纵距定为1.0m，横距为1.0m，步距1.5m，扫地杆距地200mm。、地下室大梁截面为0.551000m,支撑模板（高度为3.6米）,此大梁下支撑架为承重支撑架.根据上述工程结构特点，拟搭设钢管扣件式满堂模板支撑架。立杆的纵距(跨度方向) 0.60m，立杆的步距 h=1.50m。柱模：、2427轴/GN轴部位柱模板 ， 截面尺寸600mm600mm，B方向对拉螺栓1道， H方向对拉螺栓1道，柱箍采用单钢管48mm3.0mm。柱箍间距300mm。柱模竖楞采用50

8、mm100mm木方， B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。对拉螺栓用短槽钢打孔后代替3形卡固定。、2427/A轴门厅部位柱模板，截面尺寸900mm900mm，B方向对拉螺栓3道， H方向对拉螺栓3道，柱箍采用单钢管48mm3.0mm。柱箍间距300mm。柱模竖楞采用50mm100mm木方， B方向竖楞7根，H方向竖楞7根。对拉螺栓用短槽钢打孔后代替3形卡固定。56轴门厅柱模板 ，截面尺寸600mm600mm，B方向对拉螺栓1道， H方向对拉螺栓1道，柱箍采用单钢管48mm3.0mm。柱箍间距300mm。柱模竖楞采用50mm100mm木方， B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。对拉螺栓用短槽钢打孔后代替

9、3形卡固定。梁侧模板支撑：主楞：采用483.0双钢管。次楞：采用5根50x100木方。模板面板采用普通胶合板。连接方式（传力）：主楞上部与板底水平杆连接，用一个旋转扣件固定。下部与梁底水平支撑杆连接，采用双扣件加固。对拉螺栓用短槽钢打孔后代替3形卡固定。经计算：、2427轴/GN轴中庭部位梁侧模板，截面尺寸350mm1300mm穿梁螺栓：设三道14穿墙螺栓，水平距离650；、第一层2427/A轴部位梁侧模板，截面尺寸400mm1200mm穿梁螺栓：设三道14穿墙螺栓，水平距离700；、56轴门厅部位梁侧模板截面尺寸300mm800mm模板面板采用普通胶合板。穿梁螺栓：设二道14穿墙螺栓，水平距

10、离1000；梁底支架：立杆采用483.0钢管；水平杆采用483.0钢管，纵横向全线拉通，并且尽量顶牢预先浇筑的框柱。经计算：、第一层2427轴/GN轴中庭及2427/A轴门厅部位：立 杆:沿梁跨度方向间距700mm，梁两侧立杆间距1.3m，梁底采用三根承重立杆。立杆步距1500mm，、56轴门厅部位立杆：沿梁跨度方向间距0.9mm，梁两侧立杆间距1.3m，梁底采用三根承重立杆。立杆步距1500mm.、地下室大梁立杆采用483.0钢管，沿梁跨度方向间距700mm，梁两侧立杆间距1.0m，梁底采用三根承重立杆。立杆步距1500mm。地基处理：一层立杆支撑在地下室顶板混凝土上，顶板混凝土厚度160m

11、m,混凝土为C30。地下室梁板模板支撑在地下室底板混凝土上，厚400毫米。因此不作地基承载力验算。4、验算书4.1.1 350mm1300mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.9m， 梁截面 BD=350mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9

12、000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.30m。 梁顶托采用钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.65m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1000.6500.700=1.229kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照

13、多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.3000.700=22.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.700(21.300+0.350)/0.350=2.950kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.700=0.735kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2022.750+1.202.950)=27.756kN/m 考

14、虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.735=0.926kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.226kN N2=4.095kN N3=4.095kN N4=1.226kN 最大弯矩 M = 0.0

15、45kN.m 最大变形 V = 0.016mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/37800=1.190N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32082.0/(2700.00018.000)=0.248N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.016mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一

16、）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.095/0.700=5.849kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.850.700.70=0.287kN.m 最大剪力 Q=0.60.7005.849=2.457kN 最大支座力 N=1.10.7005.849=4.504kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯

17、强度计算 抗弯计算强度 f=0.287106/83333.3=3.44N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32457/(250100)=0.737N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.712kN/m 最大变形 v =0.6774.712700.04/(1009000.004166666.8)

18、=0.204mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.495kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.385kN 经过计算得到最大变形 V= 0.178mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计

19、算 抗弯计算强度 f=0.495106/1.05/4491.0=104.97N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.178mm 顶托梁的最大挠度小于650.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，

20、它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12.385kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11110.900=1.303kN N = 12.385+1.303=13.687kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/

21、16=107； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=13687/(0.545424)=59.282N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.1400.600=0.308kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.

22、3081.3001.5001.500/10=0.102kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=12.385+0.91.21.206+0.90.91.40.102/0.700=13.853kN 经计算得到=13853/(0.545424)+102000/4491=82.731N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4.1.2 300mm600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.9m， 梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆

23、的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.00m。 梁顶托采用钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算长度0.65m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼

24、板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1000.6500.450=0.790kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.6000.300+0.5000.300)=4.185kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.300=0.810kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =

25、 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.185+1.40.810)0.4500.450=0.125kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12510001000/16200=7.695N

26、/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.185+1.40.810)0.450=1.662kN 截面抗剪强度计算值 T=31662.0/(2300.00018.000)=0.462N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1854504/(1006000145800)=1.328mm 面板的最大挠度小于450.0/250,

27、满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.450=6.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.600+0.300)/0.300=1.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.450=0.405kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.206.750+1.201.

28、125)=8.505kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.405=0.510kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.321kN N2=2.321kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.902kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.321kN 经过计算得到最大变形 V= 1.709mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6

29、= 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.902106/83333.3=10.82N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.320/(250100)=0.696N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.709mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范