化工仪表事故案例.docx

1、化工仪表事故案例案例 2 11. 17 ，急冷油窜入烧焦线外泄事故事故经过 :1997 年 11 月 17 日 11 时 35 分，某装置按计划停车。 11 时 35 分， 2#裂解炉(BA102)由汽油分馏塔(DA101 )塔切出后，不久即发现 DA101 塔釜液位下降，室内人员联系补调质油。 11 时 55 分，室外操作人员发 现BA102的清焦罐上有急冷油飘出，立即采取紧急措施。将 BA102稀释蒸汽由放空状态切入DA101塔内，但此时已有少量急冷油飘落在 BA102 废热锅炉(TLE)上，由于TLE温度较高，弓I起急冷油的燃烧，立即通 知消防人员紧急处理，将火扑灭。在这段时间内虽然及时

2、补入调质油， 但DA101塔釜液位仍由50%笔至6%事故类别 : 生产事故。原因分析: 从清焦罐冒出的急冷油来源可以有两个，一是从裂解气管线倒窜， 即急冷油从裂解气切换阀 (XV-102-51) 的塔侧返回至炉侧，由于当时 各裂解炉均已退料，且 XV-102-51 的阀体内是正压，即使反窜也应是窜 裂解气，因此这种可能性极小，予以排除。另一来源是从急冷油电动阀 (XV-102-30) 线上流出至急冷器，这条线上有一个电动阀 (XV-102-30 ), 一个手阀、两个并行的急冷器出口温度调节阀 (TC102-1, TC102-2) 。查操作记录， TC102-1, TC102-2 于 11 时

3、32 分关闭，但调节阀内 漏可能性非常大 ;XV-102-30 控制室内的信号显示此阀在切炉开始即被 关闭，但跑油后现场检查发现 XV-102-30仍有20%勺开度，该电动阀本 身存在问题。操作规程明确规定电动阀关闭后，仍要将手阀关闭。如果手阀关闭， 不可能出现如此大的急冷油泄漏。因此，操作人员未按操作规程进行操 作是发生事故的主要原因。此外，室内操作人员不细心，判断事故能力 差。根据当时生产状况:DA101塔釜液位下降迅速;BA102急冷器出口 温度偏低(正常应350C左右，但当时低于2000C )，应该能判断出有异 常情况发生，如及时正确处理，可以将此次事故降低到最低限度。 整改措施 :1

4、 、操作人员一定要严格执行操作规程，精心操作。2、加强对设备、仪表的维护，及时发现并排除设备、仪表故障。 案例 3 5. 12 ，锅炉给水调节阀故障致全装置停车事故事故经过 :2001年 5 月 12 日 20 时 11 分，某装置室内操作人员发现 BA-106 炉汽包液位高报 (LICA10601PV=73. 1% ) ，当时液面调节间处于自动调节 状态。 20时14分，汽包液面高高报 (LICA10601PV=80. 2% ) ，当班人员 立即现场确认汽包液面，同时室内发现锅炉给水流量达到 32455. 3KG/H, 仪表状态开路。 20 时 16 分，汽包液面 105. 90/ ，现场发

5、现汽包玻璃板 液面 100%，锅炉给水进料调节阀现场全开。在当班人员现场关闭该阀 下游阀的过程中，BA-106出h高压蒸汽温度下降。20时28分，室内人 员发现丙烯压缩机(GB-501)和裂解气压缩机(GB-201)的驱动透平 (GT-501 /GT-201)轴位移上升。20时31分，GT-201轴位移联锁停车。 20 时 32 分， GT-501 轴位移联锁停车。 GB-501 停车后，乙烯压缩机(GB-601) 及分离系统相继停车。 21 时 40 分，新、老区裂解炉全部停 止进料。事故类别 : 生产事故。原因分析:BA-106 炉锅炉给水调节阀 FCV-106-26 阀门信号线发生故障，

6、引 起汽包液面满，SS蒸汽带水，导致总管SS温度降低，致使GT-501 /GT-201 轴位移高联锁停车。整改措施 :1 、加强联锁管理，投用新裂解炉全部联锁。2、加强职工培训，提高职工应急应变处理能力。案例 4 “1.12 ”汽包液面仪表指示偏差引发对流段锅炉给水管爆裂 事故事故经过：1989 年 1 月 12 日，某装置 6 裂解炉处于正常操作状态， 15 时， 对流段锅炉给水管爆裂，紧急停炉。事故类别：生产事故。 原因分析： 该炉超高压蒸汽汽包的锅炉给水液面小于仪表指示液面，同时液面 调节伐的实际开度小于仪表指示开度，当阀门按自动要求关小到一定程 度时，给水实际已被切断，对流段炉管过热。

7、而当阀门增加开度时，锅 炉给水直接进入已经过热的给水管而发生冷淬，导致给水管爆裂。整改措施 :1、锅炉给水阀门检修回装前，工艺、仪表双方应确认供水调节阀 的最小流量限位，以避免炉管断水事故的发生 ;2、超高压蒸汽汽包液面应以现场玻璃板指示为准，操作工应加强 巡检，及时发现问题和解决问题。案例 7 “4.8 ”操作不当引发裂解炉燃料气压力高联锁事故 事故经过：1997 年 4 月 8 日 9 时 55 分，某装置仪表人员在检修燃料气分子量 表(70AI002A/B/C )时，将三块表同时摘除，造成 70AI002A/B/C 及 70AI002D(A、B、C 平均值)同时回零，触发裂解炉底部燃料气

8、压力高 高联锁(10PSHH11),导致正处于高级控制的 3台裂解炉(F1001/3/5) 全部停车。事故类别 : 生产事故。原因分析:仪表同时摘除70AI002A/B/C，造成热值计算失控，裂解炉燃烧处 于高级控制状态下，燃料气阀迅速打开，触发压力高高联锁。整改措施 :1、仪表检修时需与工艺沟通，检修此类表时，可根据经验，对 70A工002D锁定一个参考值，参与DCS内部计算。另外，在维护 70A工002A/B/C时，须逐个进行。2、工艺人员再遇类似情况，应立即摘除燃烧高级控制，用底部及侧壁燃料气控制器(I0PC108/I0PC105)自动控制燃烧量。案例 16事故1. 30 ”急冷水沉降槽

9、界面指示失灵致稀释蒸汽系统带油事故经过 :2002年 1 月 30 日，某装置老区开车过程中发现工艺水 (PW ) 、稀 释蒸汽(DS)系统中严重带油，DS系统压力(PICA-150)无法控制， 在 0. 3-0. 8Mpa 之间大幅波动，稀释蒸汽发生器 EA-123 壳程和汽包排污 阀(FV-157)排出大量汽油，稀释蒸汽包(FA-115 )安全阀两次起跳。事故类别 : 生产事故。原因分析:经分析检查，发现急冷水沉降槽 FA-120界面指示L工一 141失灵，水 液位指示偏高 50%至 60%，造成工艺水进料泵 GA-109 吸入汽油， DS 系 统无法操作。整改措施： 在装置开车及平时操作

10、中，要定期检查油水界面表，发现偏差要及 时通知仪表来校正，保证指示正确。案例 332. 18 ”粗氢中乙烯含量超标导致甲烷化反应器飞温事故事故经过 :1991 年 2 月 18 日 6: 00 左右，某装置内操发现脱甲烷塔进料分离罐(FA-304)液位高，就注意了 DC-301床层温度变化大，再看FA-304 液位时，高达 80，此时外操到现场处理，大约 15分钟后， FA-304 满罐，即手动按PB停DC-301，但此时DC-301床层温度已达370C。 事故类别：生产事故。原因分析：因液位(LV-311)自动调节失灵，现场卡死无法动作，内操发现后 处理不及时，造成FA-304满罐，致使氢气

11、甲烷分离罐(FA-308)满， 使粗氢中乙烯含量超标，进入 DC-301 发生剧烈放热反应，引起床层飞 温。整改措施：1 、以卡片形式贴在仪表盘上，让每位操作工都知道 LV-311 卡死后 的处理步骤，以便得到及时处理；2、 内操换岗需进行上岗考核，合格后方能上岗；对操作工进行培 训提高操作水平；3、 仪表工应对仪表进行定期检查。案例 43 “4.3”C2 加氢反应器停进料后未完全切断 H2 致飞温事故 事故经过：1990年4月3日，某装置C2加氢反应器(DC-401)由B切至A 台时，由于 A 台内残留有水，导致物料出反应器后冻堵，为解冻， 停 DA-401 的回流，提高 DA401 的塔釜

12、加热量，使 DA401 底大量物料 从塔顶进入后系统，致使 DA404塔无进料(FRCA454无量)，使DC-402B 处于临时停车状态，室内关 FFRC-456,457。室内切断Hz,当DC-401A 解冻以后，DC-402B开始进料，发生飞温。事故类别 : 生产事故。原因分析:DC402B中存有大量的H2,当DC-402停止进料后，没有按操作 法切断去DC 402系统的Hz根部伐，仅室内关闭了 H:的两个流量 调节伐，致使Hz从FA-409的充压管线以及两个流量调节伐泄漏至 DC-402B之中，当DC-402B开始进料时，Hz浓度较高，从而发生飞温事故。整改措施 :反应器停车后，无论时间长

13、短，均应按照操作规程，切断 Hz 的总根部伐，仪表调节伐门是不能代替切断伐门的。案例 50 2. 6 ，急冷油外泄引发急冷器着火事故事故经过 :1992 年 2 月 6 日，某装置 BA-107 炉急冷器突然起火，烧毁部分仪 表电缆，操作工在切 32 、14“阀时，大量急冷油从烧焦罐中喷出， 险些酿成恶性事故。事故类别 : 火灾爆炸事故。原因分析:BA-107 炉急冷器调节阀由于焦粉冲刷造成磨损，出现裂纹，致使 阀内的急冷油外泄，遇炉子明火燃烧。操作工处理时，由于火势较大， 没能关闭现场两道急冷油闸阀，只从室内关闭急冷油调节阀，由于此时 急冷油调节阀控制电缆被烧毁，室内无法控制，该阀 （ 气关

14、）实际上处于全开位置。而操作工经验不足，误以为该阀关闭，物料已经切断，在 进行 32, 14 ”阀切换时，大量的急冷油从烧焦罐中喷出。整改措施 :1 、停炉后，对调节阀阀体进行检查，避免因阀门磨损出现裂纹， 导致急冷油泄漏 ;2、在急冷油总管上较安全的部位再加一道闸阀，一旦发生类似情 况，可紧急处理。案例 53 “9.1 ”联锁管理不严导致炉膛爆燃事故 事故经过：1988 年 9 月 1 日 10 时 13 分，某装置 BA-109 炉送风机（底部、侧 壁烧嘴空气输送设备）在正常运行中突然停车。操作工重新启动送风机 后，炉膛内发生爆燃，部份炉墙被炸塌。半月后修复投用。 事故类别：火灾爆炸事故。

15、原因分析： 送风机停运停炉联锁 MAK 1091 未投用，当送风机突然停车时， 联锁未动作，因而未切断燃料供给。而送风机停运后，燃料气进炉未断， 造成燃料燃烧不完全。短时间内启动送风机，由于炉膛内高温，燃料气 及大量新鲜空气的进入造成了这次爆燃。整改措施 :加强联锁管理，无特殊情况，联锁必须全部投用。 案例 70 9. 4 ”甲醇厂丙烯压缩机跳车事件（ 一 ） 事件经过2013 年 9 月 4 日 4 时 9 分 35 秒，甲醇厂二套管网 2. SMPa 压力由2.7MPa缓慢下降，PV-8303自动打开。4时10分20秒，PV-8303开至 80%管网压力下降至2. 34MPa ,操作人员发

16、现后将调节阀PV8303由“自 动”切至“手动”操作并逐渐开大至 95%0 4时 11 分 25秒，管网压力 下降至1.64MPa，丙烯压缩机因蒸汽压力低喘振。4时11分45秒，管 网压力突然上涨至3.12MPa, PV-8303A自动打开泄压，同时操作工将 PV-8303由95%至60%0 4时13分38秒，丙烯压缩机因喘振跳车，仪 表人员检查减压阀PV8303及放空阀PV8303A阀无异常，阀门动作正常， 系统恢复开车。( 二 ) 原因分析1.直接原因管网4. 4MPa减2. SMPa调节阀PV8303在75疥95%T度时有卡涩现 象。2.间接原因 管网控制阀PV-8303A设定压力2. 8 MPa，管网