和昌广场屋顶网架拆除专项施工方案.docx

1、和昌广场屋顶网架拆除专项施工方案和昌广场屋顶网架拆除工程 专 项 施 工 方 案编制单位： 编 制： 审 核： 批 准： 日 期： 2014年5月 12日 编制依据 1现场勘察情况及原设计图纸； 2建筑施工安全检查标准JGJ59-2011； 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001。一、工程概况 和昌广场位于浙江路入口处，在建设单位的要求下，现需将主体建筑五层顶部的球形网架屋面系统拆除，该网架系统为2连跨双坡屋面，由22根砼构造柱支撑，轴线总长45米，跨距总长为36（182）米。厂房轴向分1-6轴，柱间距分别为9米、8米二种；跨向分A、B、C、D、E 列，分为AC、CE跨，

2、每跨跨度18米。屋面系统总重量约40吨（现场平面布置如下图）。 二、施工方法此网架受周围环境的限制，并且网架跨度较大，高度较高，整体吊装拆除时面积和重量都很大，周围场地没有足够的空间可以实现，基于上述原因，本工程CE跨拟采用100吨吊车，停于浙江路侧将网架按5节间分5块，依次起吊拆除。采用与高空散拼完全逆向的方法拆除AC跨网架，先将部分受力网架球上顶卸荷，在高空逐步散拆的方式拆除。三、主要施工流程 （一）采用吊车拆除CE跨网架 100吨吊车按下图停置支腿全伸，挂全配重（15t）主臂全伸(56m),操作至预定起吊位置。由起重操作工将吊索拴挂牢靠，起吊持力后停止动作。 由拆除操作工切割分离一节间网

3、架节点，确认完全分离后，由起重信号指挥发出起吊信号，将该块网架平稳起吊后，落钩放置于地面后人工解体运离现场。 该吊车拆除CE跨节间网架立面工况及验算如下： 查中联重科100吨吊车性能表，该机挂活动配重15吨、主臂全伸56m、幅度22m米工况下额定起吊量为7.6吨。 网架以常规每平米28Kg用钢量计算则有： 每节间网架重=91828=4536Kg4.6吨 起吊最大荷载 =（4.6+0.3）1.2=5.88吨 式中：0.3为索具重，1.2为动载系数。 验算证明网架分块起吊荷载小于100吨额定荷载，安全。（二）、采用脚手架拆除AC跨网架1、施工准备 开工前组织项目部人员认真熟悉、研究拆除方案和有关技

4、术资料并做好技术交底工作，做好劳动力计划、材料计划等准备工作；对于本工程施工所需要的机械设备、机具、人员等组织计划进场，对现场拆除所需要的材料进行采购；对现场进行合理的规划，确保各个生产要素得到最科学的搭配以满足实际施工要求；落实现场的安全保障措施、确保到位。2、平台搭设 网架拆除的重点和难点在于如何保证拆除的安全性，主要是防止网架整体坍塌,为此本工程施工应首先搭设两部脚手架，为拆除作业提供操作平台和为待拆除网架设置支撑平台。平台上满铺脚手板，在脚手板上采用木方或液压千斤顶顶撑网架下弦球节点，使网架结构构件自重减轻，防止拆除过程中的结构失衡。 操作架结构形式采用（满堂）滑移操作架，支撑平台搭设

5、平面尺寸约为57.5m,高度约9m，共两部。另外为方便下一步构造柱改造作业，沿A、C、E轴同时搭设抱柱脚手架作业平台18部，其中E轴抱柱平台向建筑外浙江路一侧悬挑约1米，并设置栏杆及兜网。因该网架下方E轴柱间无墙体遮挡（下层楼面距地数十米），亦应同时搭设防护栏杆并挂设密目网。 脚手架搭设平面布置及立面示意见下图。 3、附属设施拆除 网架结构上已安装完毕的给、排水管道，由人工采用麻绳（必要时辅以滑轮）栓牢后卸下放至地面运出现场。 4、拆除屋面围护系统 先用手动切割机将E轴伸入外檐沟水槽内的屋面压型板，沿纵向切割至水槽完全露出，采用麻绳将水槽栓牢固定，采用氧乙炔火焰割炬切割水槽焊缝，至水槽与支托完

6、全分离，人工将水槽提至屋面，并拖拉至A轴一侧，再麻绳系牢下放至地面运走。 屋面板拆除时应尽可能使用手枪钻退钉。拆下的屋面板可在屋面上旋移90度，采用麻绳拴挂人工沿A轴系至地面，地面操作工应将其码放整齐，连同后续拆下的檩条同车运离现场。 5、网架构件拆除 网架结构拆除拟从1轴向6轴方向按节间进行（见下图）。 将顶撑支架放至预定位置，采用木方将各立杆支牢。 支架顶部采用千斤顶或木方配木楔，撑顶网架下弦球节点（至少9个）。当采用木方配以木楔顶撑时，为确保支点持力，可由两名工人采用手锤同时击打木楔至最佳持力状态（见下图示意）。 6、高空散拆 仔细检查屋面系统是否拆除完整，如有遗留，应马上清理，并运输至

7、地面，对搭设的脚手架平台及支架进行检查，对局部细节进行处理，做到扎实牢固； 由12名操作工分两个拆除小组，三人在上进行拆除操作并下放构件，两人在下配合把拆除的杆件与螺栓球码放整齐，并及时运输，腾出场地， 拆除时应按照拼装逆顺序，用扳手缓慢放松连接点的方式进行拆除操作，如部分网架节点由于锈蚀等原因不能采用此方法，可采用气焊切割或等离子切割机方式进行拆除。 7、一个节间拆除完毕，操作人员全部下至地面，清理室内地坪遗留后物，将支撑架立杆下放的垫木撤掉，使架轮落实后推行至下一待拆节间网架下方，支垫立杆，顶撑网架球节点，重复操作进行下一节间的拆除作业（见下图示意）。 四、文明施工及安全技术要求 1、在施

8、工过程中要认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，坚持做到管生产必须管安全。加强职工安全生产教育，使每位生产者都能熟知安全生产知识，并在施工中切实执行，从而确保本工程施工安全。 2、网架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警示标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。 3、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋。操作层脚手架下满铺安全网，防止重物掉下。施工人员严禁凌空扔掷杆物、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 4、高空散拆，按照三角锥的标准安装模式逆向拆除。拆除时要

9、统一指挥，上下呼应动作协调，拆悬空杆件时，应先将杆件栓牢由一人拉紧再拆，当解开与另一个人有关的联系杆件时，应先通知对方，以防坠落。不得在未拆除完成的杆件上行走或作业。 5、上架作业人员上下均应走人行梯道，攀爬架子应设置防坠器。遇到脚手架、支撑点或网架局部变形或变形较大时应及时撤离人员，并进行处理。在拆除过程中，要注意监测待拆部分的平稳性，如有失稳立即停止分割，进行加固支撑，确保安全第一。 6、拆除下来的各零件应用滑轮和绳子安全运至地面。严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。 7、六级以上大风、大雾、大雨天气停止作业。五、拆除进度计划序号项目工 期1前期准备3天

10、2脚手架搭设3天3管道等附件拆除1天4屋面围护系统拆除2天5网架拆除5天现场清理1天6、人员计划 根据本工程特点，高空散拆，需要大量的高空作业人员和脚手架工，确保施工工期和脚手架平台移动与拆除配合密切。拟在施工时配备劳动力如下表，并在施工过程中及时予以调整，确保工期进度需要。序号工种人数序号工种人数1拆除工6人5起重工2人2气焊工2人6信号工1人3电工1人7小工4人4架子工6人8安全员1人七、机具配置计划序号名称型号单位数量1气割设备套22手提切割机套23千斤顶台84手动葫芦1-3T套45等离子切割设备套16扳 手套207手枪钻把48管钳把29麻绳、手锤满足需要另：落地平台计算书附后。 落地平

11、台计算书 钢管脚手架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 落地平台支撑架立面简图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、参数信息: 1.基本参数 立柱横向间距或排距la(m):1.00，脚手架步距h(m)：1.50； 立杆纵向间距lb(m):0.90，脚手架搭设高度H(m)：9.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00； 钢管类型(mm):

12、483.5，扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m2):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 二、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重(kN/m)： q11 = 0.150 + 0.3000.300 = 0.240 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

13、q12 = 5.5000.300 = 1.650 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 1.0000.300 = 0.300 kN/m 2.强度计算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.21.650 = 2.268 kN/m； 均布活载：q2 = 1.40.300 = 0.420 kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.12.2680.9002 + 0.117 0.

14、4200.9002 = 0.224 kN.m ； 最大支座力 N = 1.12.2680.900 + 1.20.4200.900 = 2.699 kN； 截面应力 = 0.224106 / (5080.0) = 43.998 N/mm2； 纵向钢管的计算强度 43.998 小于 205.000 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.890 kN/m； 均布活载： p = 0.300 kN/m； V = (0.677 1.890+0.9900.300)900.04/(1002.060

15、105121900.0)=0.412mm 纵向钢管的最大挠度小于 1000.000 /250 与 10,满足要求! 三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.699 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.648 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.499 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.817 kN ； 截面应力 = 127.540 N/mm2 ； 横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足

16、要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.817 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包

17、括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1299.000 = 1.162 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.1501.000 = 0.150 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3000.9001.000 = 0.270 kN； (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5.5000.9001.000 = 4.950 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.532 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到

18、，活荷载标准值 NQ = 1.0000.9001.000 = 0.900 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.26.532+ 1.40.900 = 9.098 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.098 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.0

19、8 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975

20、.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； =9098.280 /( 0.203489.000 )= 91.655 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 91.655 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； =9098.280 /( 0.381489.000 )= 48.834 N/mm2

21、； 立杆稳定性计算 = 48.834 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.014 ； 公式(3)的计算结果： Lo/i = 2485.010 / 15.800 = 157.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； =9098.280 /( 0.284489.000 )= 65.514 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 65.514 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全注：本计算书由品茗脚手架只能计算软件生成。 荷载参数按每支点5.5KN考虑。