塔吊专项施工方案3.docx

1、塔吊专项施工方案3000000塔吊安装方案编 制： 审 核： 批 准： 分公司000000自升式塔吊安装方案一、工程概况序项 目内 容1工程名称0000002工程业主000000城北区政府环卫3设计单位4建筑面积总建筑面积23586.8；其中地上部分16325.317层，地下部分7261.5 5工程地点000000城北区宁大路东侧6质量目标质量要求达到一次性验收合格7结构形式钢筋混凝土剪力墙结构，建筑结构的类别为二类8基础形式筏板基础 独立基础9工期要求2012年3月20日开工，2013年12月30日竣工。本工程在综合办公楼（A区）（B区）采用刚性混凝土桩复合地基，长螺旋钻孔，管内泵压浇筑混凝

2、土（C区）基础采用平板型筏形基础，混凝土强度等级柱梁板及筏板均为C40，基础垫层为C20。（A区）主楼地下1层，地上17层，其中地下1层为库房，地上117层为办公，轴号为轴、主要结构系采用现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，基础形式为筏形基础。（A区）房屋建筑总高度为67.80m，总长度为49.60m，总宽度为17.30m。高宽比为3.91，长宽比2.86，属A级高度钢筋混凝土高层规则建筑。（B区）裙楼地下局部地下1层，地上4层，其中地下1层为档案库，地上14层为办公，轴号为1/D轴，裙楼结构体系采用现浇混凝土框架结构，基础采用筏形基础局部采用（CFG）柱地基，独立基础。二、编制依据主要依据施工图纸

3、及以下规范及参考文献编制1、塔式起重机设计7、本工程岩土工程勘察中期成果报告8、塔吊使用说明书三、施工准备根据1条，本工程选用QTZ63臂长50米1 台，其基础断面尺寸为：500050001300mm,及一台QTZ40，臂长40米基础断面尺寸为：500050001300mm。其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。拟将各塔吊型号及位置如下表：序号塔吊编号塔吊型号安装高度（m）塔吊位置11#塔吊QTZ4080车库22#塔吊QTZ6310主楼具体详见施工总平面布置图（附图一）。 四、 适用塔吊的主要性能QTZ63塔吊性能表技术性能参数表起升高度（m）倍率固定式行走式附着式=24040140=440

4、4070最大起重吨位（t）6幅度（m）最大幅度50；55最小幅度2起升机构倍率=2=4速度m/min8.540804.252040起重量t331.5663电机型号、功率（kw）转速YZTDJ250M3-4/8/32-24/24/5.4Kw-1410/710/150Y /min总功率（kw）34.7工作（）2040平衡重臂长m重量t5013.555514.78自重（t）臂长m5055固定式33.535.6行走式（不含压重）41.3944.35附着式83.5885.54QTZ40塔吊性能表项 目单位参数备注额定起重力矩KN.M400最大幅度M4742两种规格额定起重量47mT0.790TC4708

5、42mT0.902TC4209210.96mT4起升高度独立式M29供货附着式M120工作速度起升机构M/min60/40/7(2倍率)变幅机构M/min33/22回转机构Rpm0.51/0.37顶升机构M/min0.6起升机构电动机型号YZTD200L2-4/5/24功率Kw15/15/4kw转速Rpm1440/960/220回转机构电动机型号YD132M-6/8功率Kw3.7/2.6KWB5转速Rpm720/960变幅机构电动机型号YD100L2-4/6功率Kw2.2/1.5KWB5转速Rpm1440/960顶升机构电动机型号Y112M-4功率Kw4kwB5转速Rpm1440平衡重T6.5

6、5规格不同整机独立式T2623附着式T工作环境温度-20+40五、塔吊基础的确定本项目计划布置塔吊附近的地质点号及临近的地质情况分析1、本工程采用桩基础，地基塔吊设计地基承载力要求（200kpa），塔基承载力要求200KPa，用等强进行换算则塔基平面尺寸为54305430mm；可按塔基平面60006000mm确定。六、塔吊基础计算书QTZ63塔吊基础计算（一）、参数信息塔吊型号：QZT63， 塔吊起升高度H：72m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深d：4m，自重G：620kN（包括平衡重120KN）， 基础承台厚度hc：1.30m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：6.00m，混

7、凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm 额定起重力矩Me：760kNm， 基础所受的水平力P：62kN，标准节长度b：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：160mm，所处城市：青海省000000， 基本风压0：0.65kN/m2 风荷载高度变化系数z：2.03 。地基承载力特征值fak：200kPa， 基础宽度修正系数b：0， 基础埋深修正系数d：1.5，基础底面以下土重度：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m3。（二）、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=620kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN

8、；作用于塔吊的竖向力：FkGQ62060680kN；2、塔吊风荷载计算地处辽宁大连市，基本风压为0=0.65kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=2.03；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.65+22.5+(41.652+2.52)0.5)0.16/(1.652.5)=0.547；因为是角钢/方钢，体型系数s=1.9；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.92.030.65=1.755kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.7550.5471.6546460.

9、5=1675.846kNm；MkmaxMeMPhc7601675.846621.352519.55kNm；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25661.35=1215kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=2519.55/(680+1215)=1.33m b/6时，e=1.33m 6/6=1mPkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大

10、压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）6/20.5-2519.55/(680+1215)=2.913m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2(680+1215)/(32.9136)= 72.28kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位

11、以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m； m-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取1.500m；解得地基承载力设计值：fa=230.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=230.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=52.639kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=72.280kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算验算公式如下: F1 0.7hpftamh

12、o式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.65+(1.65 +21.30)/2=2.95m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.65m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围

13、内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65 +21.30=4.25； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=86.74kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00(6.00-4.25)/2=5.25m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=86.745.25=455.36kN。允许冲切力：0.70.951.572950.00实际冲切力不大于允许冲

14、切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(6.00-1.65)/2=2.17m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.74kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（31.67-al）/31.6786.74(31.67-2.175)/(31.67)=4

15、9.091kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35256.006.001.35=1640.25kN/m2； l -基础宽度，取l=6.00m； a -合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.67m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.65m。 经过计算得MI=2.172(26.00+1.65)(86.74+49.09-21640.25/6.002)+(86.74-49.09)6.00/12=329.58kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh

16、0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得： s=329.58106/(1.0016.706.00103(1.30103)2)=0.002； =1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=329.58106/(0.9991.30103300.00)=845.91mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00

17、1350.000.15%=12150.00mm2。故取 As=12150.00mm2。QTZ40塔吊基础计算（一）、参数信息塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H：45.00m，塔身宽度B：1.5m， 基础埋深d：1.70m，自重G：325kN， 基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：40kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：18mm 额定起重力矩Me：400kNm， 基础所受的水平力P：62kN，标准节长度b：2.2m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：130mm，所处城市：辽宁大连市， 基本风压0：0.65k

18、N/m2，地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区， 风荷载高度变化系数z：2.03 。地基承载力特征值fak：200kPa， 基础宽度修正系数b：0， 基础埋深修正系数d：2，基础底面以下土重度：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m3。（二）、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=325kN；塔吊最大起重荷载：Q=40kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ32540365kN；2、塔吊风荷载计算地处辽宁大连市，基本风压为0=0.65kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数z=2.03；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.5+

19、22.2+(41.52+2.22)0.5)0.13/(1.52.2)=0.497；因为是角钢/方钢，体型系数s=1.909；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.9092.030.65=1.763kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.7630.4971.545450.5=1330.745kNm；MkmaxMeMPhc4001330.745621.21805.15kNm；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离

20、； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551.2=750kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1805.15/(365+750)=1.619m b/6时，e=1.619m 5/6=0.833mPkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1805.15/(365+750)=1.917m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2(365+750)/(31.9

21、175)= 77.569kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5) fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m)

22、 取1.400m；解得地基承载力设计值：fa=236.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=236.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=44.600kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=77.569kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.97； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho

23、 -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.50+(1.50 +21.15)/2=2.65m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.5m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50 +21.15=3.80； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础

24、可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=93.08kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00(5.00-3.80)/2=3.00m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=93.083.00=279.25kN。允许冲切力：0.70.971.572650.00实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-

25、I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.50)/2=1.75m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取93.08kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（30.881-al）/30.88193.08(30.88-1.75)/(30.88)=31.453kPa； G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.20=1012.50kN/m2； l -基础宽度，取l=5.00m； a -合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取

26、a=0.88m； a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.50m。 经过计算得MI=1.752(25.00+1.50)(93.08+31.45-21012.50/5.002)+(93.08-31.45)5.00/12=206.42kNm。2.配筋面积计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承台的计算高度，

27、ho=1.15m。经过计算得： s=206.42106/(1.0016.705.00103(1.15103)2)=0.002； =1-(1-20.002)0.5=0.002； s=1-0.002/2=0.999； As=206.42106/(0.9991.15103300.00)=598.87mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.001200.000.15%=9000.00mm2。故取 As=9000.00mm2。八 塔吊附墙计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起（一）、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： k=0zsz = 0.6500.1302.0200.700 =0.119 kN/m2；其中 0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：0 = 0.650 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑