碗扣支架结构计算书.docx

1、碗扣支架结构计算书粮库48+80+48m连续梁现浇施工碗扣支架计算书计算：赵庭复核：张帅1支架1.1贝雷梁上部碗扣架1.1.1各种参数1.1.1.1碗扣布置碗扣支架规格为483.5 焊管制成的定长杆配件，横杆与立杆连接采用独特碗扣接头。由下碗扣承接横杆插头，上碗扣锁紧横杆插头。横向间距布置为翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.3m，底板范围内0.6m；纵向距离B#段，翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.3m，底板范围内0.6m；直线段翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.6m，底板范围内0.9m；其他梁高变化处截翼缘范围内0.9m，腹板范围内0.6m，底板范围内0.9m；脚手架上铺1020cm横向方木

2、。横向方木上铺1015cm纵向方木作，间距30cm。碗扣架水平横杆步距首层及顶层为60cm，其余为120cm。5.4.1.1.2钢管相应参数48*3.5钢管相应参数外径(mm)壁厚(mm)截面积(cm2)惯性矩(cm4)截面模量(cm3)回转半径（cm）每米长质量（kg/m）483.54.8912.195.081.583.841.1.1.3立杆容许承载力Nd =Af0.43748920543807N=43.8KN考虑结构抗力调整系数1.333，则Nd =43.8/1.333=32.9KNA单根立杆的截面积，A取489mm2f钢材强度设计值，对Q235钢取205N/mm2轴心受压杆件的稳定系数，

3、按=l0/i查表取值。l0=kh； k取值1.155，取值1，h（步距）取1.2m。l0=kh=1.15511.2=1.386m模板支架立杆计算长度l0=h+2a a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；l0=h+2a=1.5+20.2=1.9m按较大的取值=190/1.58=120.3，取0.437；1.1.1.4支架单根立杆稳定承载力计算公式1.1.2碗扣计算1.1.2.1荷载计算1.1.2.1.1不组合风荷载端部截面（1/2箱梁断面）： 翼缘板荷载最大混凝土高度0.63m，混凝土自重：q1=0.6326=16.38KN/m2；脚手架及其附件荷载钢管:38.4N/m 水平

4、杆：（0.9+0.9）38.4=69.1N（每步设置） 扣件：14.62=29.2N（每步2个旋转扣件）9.5m高支架单根立杆自重合计： q2=38.49.5+（69.1+29.2）9.5/1.2=1.12kN施工人员、机具、材料和其他临时荷载：q3=2.5Kpa倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载：q4=4.0Kpa振捣混凝土时产生的荷载：q5=2.0Kpa模板系统荷载：q6=2.5Kpa。每根立杆受力面积：0.90.9=0.81m2N=1.2NGK+1.4NQK=1.2（1.12+2.50.81+16.380.81）+1.4(2+2.5+4)0.81 =29.33KNNd32.9KN腹板处荷载：最

5、大混凝土高度6.65m，混凝土自重：q1=6.6526=172.9KN/m2；脚手架及其附件荷载钢管:38.4N/m 水平杆：（0.3+0.3）38.4=23N（每步设置） 扣件：14.62=29.2N（每步2个旋转扣件）2.2m高支架单根立杆自重合计： q2=38.42.2+（23+29.2）2.2/1.2=0.18kN施工人员、机具、材料和其他临时荷载：q3=2.5Kpa倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载：q4=4.0Kpa振捣混凝土时产生的荷载：q5=2.0Kpa模板系统荷载：q6=2.5Kpa。每根立杆受力面积：0.30.3=0.09m2N=1.2NGK+1.4NQK=1.2（0.18+2.

6、50.09+172.90.09）+1.4(2+2.5+4)0.09 =20.23KNNd32.9KN底板处荷载最大混凝土高度1.4m，混凝土自重：q1=1.426=36.4KN/m2；脚手架及其附件荷载钢管:38.4N/m 水平杆：（0.6+0.6）38.4=46.1N（每步设置） 扣件：14.62=29.2N（每步2个旋转扣件）2.2m高支架单根立杆自重合计： q2=38.42.2+（46.1+29.2）2.2/1.2=0.22kN施工人员、机具、材料和其他临时荷载：q3=2.5Kpa倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载：q4=4.0Kpa振捣混凝土时产生的荷载：q5=2.0Kpa模板系统荷载：q6

7、=2.5Kpa。每根立杆受力面积：0.60.6=0.36m2N=1.2NGK+1.4NQK=1.2（0.22+2.50.36+36.40.36）+1.4(2+2.5+4)0.36=21.4KNNd32.9KN截面9-9，27-27，1-1脚手架及其附件荷载均按9.5m考虑，支架自重1.121.2=1.34KN截面9-9（B节段端部）序号部位梁高砼容重砼自重KN/模板统KN/砼倾倒KN/砼振捣KN/机具人员KN/分项组合(KN/）组合KN/作用面积（）立杆受力（KN)支架自重合计mKN/m恒载1.2活载1.4（KN）（KN)1翼缘板0.632616.382.5422.522.711.934.60

8、.8128.01.3429.32腹板4.626119.62.5422.5146.511.9158.40.1828.51.3429.93底板1.112628.862.5422.537.611.949.50.5426.71.3428.1截面27-27（跨中）序号部位梁高砼容重砼自重KN/模板系统KN/砼倾倒KN/砼振捣KN/机具人员KN/分项组合（KN/）组合值KN/作用面积（）立杆受力（KN)支架自重合计（m）KN/m恒载1.2活载1.4（KN）（KN)1翼缘板0.632616.382.5422.522.711.934.60.8128.01.3429.32腹板3.8526100.12.5422.

9、5123.111.9135.00.1824.31.3425.63底板0.82620.82.5422.528.011.939.90.5421.51.3422.9截面1-1（支架支撑最端部）序号部位梁高砼容重砼自重KN/模板系KN/砼倾倒KN/砼振捣KN/机具人员KN/分项组合（KN/）组合值KN/作用面积（）立杆受力（KN)支架自重合计（m）KN/m恒载1.2活载1.4（KN）（KN)1翼缘板0.632616.382.5422.522.711.934.60.8128.01.3429.32腹板3.8526100.12.5422.5123.111.9135.00.1824.31.3425.63底板1

10、.22631.22.5422.540.411.952.30.5428.31.3429.6以上表格可以看出，立杆受力均小于32.9KN端部填充部分支架，翼缘板下立杆长度最大23m，那么23m长立杆自重为q2=38.423+（69.1+29.2）23/1.2=2.77kN上表翼缘板处立杆共计受力28KN，那么翼缘板处立杆受力为28+2.771.2=31.332.9KN腹板下立杆长度最大15.5m，那么15.5m长立杆自重为q2=38.415.5+（23+29.2）15.5/1.2=1.27kN上表腹板下处立杆共计受力28.5KN，那么翼缘板处立杆受力为28.5+1.271.2=3032.9KN底板

11、下立杆长度最大15.5m，那么15.5m长立杆自重为q2=38.415.5+（46.1+29.2）15.5/1.2=1.57kN上表底板下处立杆共计受力28.3KN，那么翼缘板处立杆受力为28.3+1.571.2=30.232.9KN5.4.1.2.1.2组合风荷载情况下由风荷载设计值产生的立杆段弯矩可按下式计算以最不利梁端截面进行检算翼缘板uz：地面粗糙度为A类（位于沿海地区），支架高度23m时取1.68。uz=1.68us取值： us= ustw= ust（1-n）/（1-） =An/A An杆件和节点挡风的净投影面积A=Lb 支架的轮廓面积An=（23+0.921+1.276）0.048

12、=2.4m2 A=230.9=20.7m2 =An/A=0.116 b/h=0.9/1.2=0.751 查建筑结构荷载规范表7.3.132 =0.976 ust=us uzw0d2=1.680.40.0482=0.0015 H/d=1.2/0.048=25查建筑结构荷载规范表7.3.136b 取不利值 us=1.2 ust=us1=0.1161.2=0.139us= ustw= ust（1-n）/（1-） =0.139（1-0.9763）/（1-0.976） =0.405w0=0.4kPa wk=0.7uzusw0=0.71.680.4050.4=0.19kPa MWk=wklah2/10=0

13、.190.91.22/10=0.025KNm Mw=0.851.4 MWk=0.851.40.025=0.03KNmA Mw/W=0.454.8910-40.03/（5.0810-6）=1.31KNN=1.2NGK+0.851.4NQK+1.17=1.2（2.77+2.50.81+16.380.81）+1.4(4+2+2.5)0.810.85+1.31=31.2KN Nd32.9KN腹板uz：地面粗糙度为A类（位于沿海地区），支架高度15.5m时取1.52。uz=1.52us取值： us= ustw= ust（1-n）/（1-） =An/A An杆件和节点挡风的净投影面积A=Lb 支架的轮廓面

14、积An=（15.5+0.314+0.426）0.048=1.07m2 A=15.50.3=4.65m2 =An/A=0.23 b/h=0.3/1.2=0.251 查建筑结构荷载规范表7.3.132 =0.8 ust=us uzw0d2=1.520.40.0482=0.0014 H/d=1.2/0.048=25查建筑结构荷载规范表7.3.136b 取不利值 us=1.2 ust=us1=0.231.2=0.276us= ustw= ust（1-n）/（1-） =0.276（1-0.88）/（1-0.8） =1.148w0=0.4kPa wk=0.7uzusw0=0.71.521.1480.4=0

15、.49kPa MWk=wklah2/10=0.490.31.22/10=0.02KNm Mw=0.851.4 MWk=0.851.40.02=0.024KNmA Mw/W=0.454.8910-40.024/（5.0810-6）=1.04KNN=1.2NGK+0.851.4NQK+1.04=1.2（1.27+2.50.09+172.90.09）+1.4(4+2+2.5)0.090.85+1.05=22.5KN Nd32.9KN底板uz：地面粗糙度为A类（位于沿海地区），支架高度15.5m时取1.52。uz=1.52us取值： us= ustw= ust（1-n）/（1-） =An/A An杆件

16、和节点挡风的净投影面积A=Lb 支架的轮廓面积An=（15.5+0.614+0.856）0.048=1.2m2 A=15.50.6=9.3m2 =An/A=0.13 b/h=0.3/1.2=0.251 查建筑结构荷载规范表7.3.132 =0.95 ust=us uzw0d2=1.520.40.0482=0.0014 H/d=1.2/0.048=25查建筑结构荷载规范表7.3.136b 取不利值 us=1.2 ust=us1=0.131.2=0.156us= ustw= ust（1-n）/（1-） =0.156（1-0.953.5）/（1-0.95） =0.51w0=0.4kPa wk=0.7

17、uzusw0=0.71.520.510.4=0.22kPa MWk=wklah2/10=0.220.31.22/10=0.01KNm Mw=0.851.4 MWk=0.851.40.01=0.012KNmA Mw/W=0.454.8910-40.012/（5.0810-6）=0.52KNN=1.2NGK+0.851.4NQK+1.04=1.2（1.27+2.50.36+36.40.36）+1.4(4+2+2.5)0.360.85+0.52=22.5KN Nd32.9KN由于贝雷梁上部支架较短，承受风荷载作用面积小于墩身旁边的脚手架，这里不再检算1.2贝雷梁及其下构件1.2.1各种参数1.2.1.1 支架布置中跨，纵向采用9+9+9+12+9+9+9m连续结构跨度，横向采用（0.9+0.6+0.45+0.258+0.453）2间距布置，共29道；边跨，纵向采用9+9+9+12m形式，横向布置同中跨，共29道。5.4.2.1.2贝雷梁相应参数