支模方案.docx

1、支模方案浙江致远皮业有限公司厂房扩建工程（车间四）模板施工方案编制人 职务（称） 审核人 职务（称） 批准人 职务（称） 温州市万里市政工程公司二一五年九月 模板工程专项施工方案一、编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工高空作业安全技术规程JGJ33-91建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)建筑施工手册第三版浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工组织设计浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四）施工图纸二、工程概况浙江致远皮业有限公司厂区扩建工程（车间四

2、）位于温州市瓯海经济开发区三溪工业园，场地周围空旷，交通较为方便。总建筑面积2029.35，其中：地上1683.88，地下室345.47，总高度23.90m，混凝土框架结构。建筑特点：楼板厚为100mm，一层高为7.5m，梁最大截面为350750mm，柱子最大截面尺寸为600600 mm；由浙江致远皮业有限公司投资建设，由浙江恒欣建筑设计股份有限公司设计， 由温州恒大工程管理有限公司监理，由我温州市万里市政工程公司组织施工；由 胡炳武 担任项目经理， 吕建寅担任技术负责人。三、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结

3、构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ5999检查标准要求，要符合有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：梁模板（扣件钢管架），板模板（扣件钢管高架），柱模板(钢管加固)。四、施工准备及部署(一)施工准备1、技术准备(1)熟悉施工图纸，按设计准备相应的规范、

4、图集等。(2)对施工人员进行相应的培训，所有的人员必须先考核后上岗。(3)编写详细的施工方案，进行逐级技术交底，技术交底必须要有针对性和实用性，要通俗易懂，避免生搬硬套。2、模板材料的选择胶合板(厚度18mm)：用于承台、地梁、板边模、柱模板、梁模板、平板等。松木方料(8060)：模板连接排挡。钢管(直径483.5mm)：围楞和搭支模架。扣件：用于支模钢管架体的连结与紧固。3、施工机具的准备主要机具表 表1序号名称数量功率(KW)总耗电量(KW)1木工台锯45.622.42木工台刨45.622.43圆盘电锯45.622.44开孔器6/(二)施工部署模板工程所需用的材料，选用材质较好的进场，必须

5、要求作相应的检测，达到合格要求后方允许使用。松木方、钢管、扣件、松木板、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂等应符合有关验收标准规定。1、承台、地梁均采用18厚九夹板和483.5钢管支撑，8060枋木组合，加固而成。2、柱模板1)柱模板采用高强度覆盖胶合板，用松木料作排档固定，用483.5钢管沿柱模板竖向排列，间距200mm，外套钢管箍横向扣紧，两边用木楔拧紧，截面大于500500的柱子在柱箍处对拉一道螺杆，柱模横向钢管与楼层梁板整体钢管支架相连结，以防柱模位移。3、梁模板1)梁模底板采用18mm厚高强度九层胶合板配制四面刨光，厚度均匀，边侧必须与平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确

6、保梁底砼棱角完整。 2)梁侧板采用高强度九层胶合板配制，配制方法同柱模。 3)梁模板排档采用松木档，间距为30cm，梁模板应严格按梁断面尺寸进行配制，误差不得超过2mm。4)侧模配模时必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，保证梁、柱细部尺寸完整。4、梁柱节点模：梁柱节点处模板应为重点控制对象，如果控制不好，将出现漏浆、蜂窝等缺陷。梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用竹胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固。检查其平整度是否与大面相同及垂直。5、现浇楼板支模现浇楼板采用胶合板支模，支模排档采用8060方木间距为50cm。胶合板使用时严禁随意锯割。6、劳动按排现场设专业工长1人，班组长2人，木工

7、35人。五、模板安装方法 (一)框架柱支模 1、按图纸尺寸放好墨线并进行技术复核，检查无误后，先在底板面层上找平，同时在框架柱角的四周点焊L45X45X5角钢固定柱脚。 2、支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放，柱脚墨线，固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。 3、立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层玻璃油灰，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆现象。4、柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢，使柱底部位置正确。 5、柱脚须开设一个垃圾检查口(不小于100100)便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时进行封口。

8、6、柱身模板拼装好后，安设围楞、钢管柱箍(用483.5 钢管及扣件)进行加固，柱截面为650650的柱子柱箍设置间距为距柱底部2M以内为500，2M以上为600。7、校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在5内，截面尺寸控制+4，-5范围内。(二)框架梁、现浇平板支模1、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架，应注意以下几点；(1)承重架必须支承于坚实的基面上，并设木垫板。(2)先搭设梁部立杆，后搭平板立杆。(3)支撑架高7.9m时，立杆设立间距：板为1m；沿梁方向为1m，垂直方向为0.8m；横杆步距为1.2m/道。因操作人员行走要求，第一道横杆步距为1.8m，立杆与

9、横杆的连接采用双扣件。(4)承重支架下部须设纵横扫地杆和剪刀撑，扫地杆离基面20cm，剪刀撑成4560角设置，每轴设一道。(5)紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双扣件，双扣件必须相互顶紧。2、整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸(截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等)无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。3、框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁板跨4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。 4、所有梁平板模

10、板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。5、梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在表2、表3中数据的范围内。6、剪刀撑的设置：(1)沿支架四周外立面应满设剪刀撑。(2)中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。7、顶部支撑点的设置：(1)在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm。(2)顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm。(3)支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时。 8、支撑架搭设的要求：(1)严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的

11、框格层中设置。(2)确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(3)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。 9、施工使用的要求：(1)精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。(2)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。(3)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(三)梁板式楼梯支模 1、首先根据楼梯层高放样，确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯斜段长

12、，并弹墨线，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯斜梁支撑系统。 2、待梯口梁，平台梁模板，标高和平面等尺寸无误后，再立斜梁及板底模(含平台、楼梯段)，整个模板体系校正无误后，进行支撑系统的完整连接固定工作，待钢筋绑扎复核后，再进行挂模，封头及埋件的埋设固定。3、支模工程未尽事宜，按有关施工规范及技术标准要求施工。（四）底层基础处理1、回土至-0.30，分层压实。2、片石回填150厚。3、C20砼100厚。六、模板及支撑架设计计算【参数信息】:1.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):5.000；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

13、施工均布荷载标准值（KN/m2):1.000；振捣砼时产生的荷载值(kN/m2)：2.000；f为模板的强度设计值，取15N/2。模板弹性模量E取8000N/mm22.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):60.00；3.钢管参数采用的钢管类型(mm):483.5。W=5080mm3，f为钢管的强度设计值，取205N/mm2扣件抗滑承载力系数:0.80；（一）梁支撑架计算书 支撑系统简图 图1 梁模板支撑架立面简图 图2 梁

14、底模板简图验算截面尺寸750350的主梁，梁底支架高度=7.5-0.8（梁高）=6.7m，木方间距为0.25m，钢管步距第一步为1.8m，第二步为1.2m，沿梁方向立杆间距为1m。梁底模板的计算（按照三跨连续梁计算）1、线荷载的计算：1）模板的自重：（18mm）：50.350.018=0.027KN/m 2）钢筋混凝土梁自重：250.350.75=6.56KN/m 3）振捣砼时产生的荷载：2.00.25=0.50KN/m 荷载设计值：q1=（0.027+7.0）1.20.9+0.501.40.9=8.219KN/m 2、梁底模板强度验算：Mmax0.1q1l20.18.2190.2520.05

15、14KNmW=bh2/6=0.350.0180.018/6=0.18910-4m3AMAW0.0514( 0.189104) 2.720103Kpa15103Kpa强度满足要求3、梁底模板的刚度验算q2(0.0277.0) 1.20.97.589 KN/m=0.677ql4/100EI=l/250I=bh3/12=350181818/12=170100mm4=0.677ql4/100EI0.6777.5892504/1008000170100=0.1475=l/250=250/250=1 当木楞间距为250mm时，梁底模的强度、刚度均满足要求。梁底支撑方木的计算（按简支梁计算）1.荷载的计算：

16、1）钢筋混凝土梁自重(kN)：25.0000.350.75=6.56KN2）木楞及模板的自重：50.350.018+50.060.08=0.056 KN3）振捣砼时产生的荷载：2.00.25=0.50KN 静荷载设计值：q1=（7.0+0.056）1.20.9=7.620KN活荷载设计值：q2=0.501.40.9=0.882KNP=7.62+0.882=8.502 KN2、木楞强度计算：最大弯矩为静荷载与活荷载共同作用下的跨中弯矩：跨中最大弯距(kN.m)M=8.5020.25/4=0.531kN.m；木楞截面抵抗矩：W= bh2/6=80602/6=48000mm3木方抗弯强度(N/mm2

17、)=M/W=M/（bh2/6）=531000/48000=11.067f=13.000N/mm2；能满足要求！3、支撑方木抗剪计算：最大剪力的计算公式为: Q = 1/2p1l+p2 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 其中最大剪力(kN) Q=1/27.6200.25+0.882=1.8345kNT=31834.5/(280.0060.00)=0.573T =1.400N/mm2；满足要求！4.支撑方木挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: I=bh3/12=80606060/12=1440000 最大挠度：Vmax=23800.253/(4

18、895001440000)=0.103=l/250=250/250=1满足要求！梁底横向支撑钢管的计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取梁底支撑传递力的一半，P=4.25KN，立杆间距1000mm，方木间距250mm。 最大弯距(kN.m)：Mmax=0.175Pl=0.1754.251=0.74375kN.m；最大支座反力：Qmax=0.65P=0.654.25=2.7625kN截面应力：=M/W=0.74375106/5080=146.4N/mm2f=205N/mm2能满足要求！梁底纵向钢管计算纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。扣件抗滑移的计

19、算： 纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRc其中：Rc 单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN 计算中R取最大支座反力，即R=3.53KN所以：考虑采用双扣件！按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。R=3.53 KN 6.4 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算：1.荷载的计算：1）脚手架钢管的自重(kN)：0.4897.5=3.668KN （自重查JGJ30-2001）2）木楞及模板的自重：50.350.018+50.060.08=0.056 KN3）钢筋混凝土梁自重：250.350.751=6.56

20、KN/m4）振捣砼时产生的荷载：2.00.25=0.50KN 静荷载设计值：q1=（3.863+0.056+7.0）1.2=10.919KN活荷载设计值：q2=0.501.4=0.7KN立杆的轴向压力设计值P=10.919+0.7= 11.699KN2、立杆的稳定性计算公式：其中： - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值；N=11.699KN f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；lo - 计算长度 (m)；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -

21、 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；如果完全参照扣件式规范（JGJ30-2001）不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1671.7001.200 = 2.38 m； lo/i = 2380

22、/ 15.800 = 150.68； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.309； =N/A=8645/(0.309489)=63.83N/mm2 f = 205.00 N/mm2满足要求！（二）板高支撑架计算书 支撑系统简图楼板支撑架荷载计算单元楼板底模的计算（按照三跨连续梁计算）楼板厚度为120，底层高度7.9-0.1=7.8m，木方间距为0.5m，钢管步距第一步为1.8m，第二步为1.2m，立杆间距为1m。1、线荷载的计算：1）模板的自重：（18mm）：0.3KN/m 2）钢筋混凝土楼板自重：250.12=3KN/m 3）施工人员及施工

23、设备荷载：2.5 KN/m4）振捣砼时产生的荷载：2.01.1=2.2KN/m 荷载设计值：q1=（0.3+3）1.20.9+（2.5+2.2）1.40.9=9.486KN/m2、底模板强度验算：Mmax0.1q1l20.19.4860.520.23715KNmW=bh2/6=0.90.0180.018=0.2910-4m3AMAW0.23715( 0.29104) 8.178103Kpa15103Kpa强度满足要求3、楼板底模板的刚度验算q2(0.33) 1.20.93.564KN/m=0.677ql4/100EI=l/250I=bh3/12=900181818/12=437400mm4=0

24、.677ql4/100EI0.6773.5645004/1008000437400=0.431=l/250=500/250=2 刚度满足要求。楼板底支撑方木的计算（按简支梁计算）1.荷载的计算：1）钢筋混凝土楼板自重：250.50.12=1.5KN/m 2）木楞及模板的自重：50.50.018+50.060.08=0.069KN3）施工人员及施工设备荷载：2.50.5=1.25 KN/m4）振捣砼时产生的荷载：2.00.5=1KN/m 静荷载设计值：q1=（1.5+0.069）1.20.9=1.6945KN活荷载设计值：q2=（1.25+1）1.40.9=2.835KNP=1.6945+2.8

25、35=4.530 KN2、木楞强度计算：最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：跨中最大弯距(kN.m)M=1.69450.5/4+2.8350.50.5/8=0.294 kN.m；木楞截面抵抗矩：W= bh2/6=80602/6=133333.333mm3木方抗弯强度(N/mm2)=M/W=M/（bh2/6）=270000/133333.333=2.12f=13N/mm2；能满足要求！3、支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式为: Q = 1/2p1l+p2 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 其中最大剪力(kN) Q=1 /21.69451+2.835=3.715kNT

26、=33715/(280.0060.00)=1.15T =1.400N/mm2；满足要求！4.支撑方木挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:I=bh3/12=80606060/12=1440000Vmax=1.69455004/(4895001440000)+53.6155004/（38495001440000）=0.413=l/250=500/250=2满足要求！ 板底横向支撑钢管的计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算，集中荷载P取板底支撑传递力，P=4.395KN，立杆间距1000mm，方木间距500mm，计算简图如右：最大弯距(kN

27、.m)：Mmax=0.175Pl=0.1754.3951.0=0.769kN.m；最大支座反力：Qmax=0.65P=0.654.395=2.857 kN截面应力：=M/W=0.769106/5080=151.4N/mm2f=205N/mm2能满足要求！板底纵向钢管计算纵向钢管通过扣件连接立杆，只起构造作用，因此不做验算。扣件抗滑移的计算： 纵向或横向水平杆与立杆相连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRc其中：Rc 单扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN 计算中R取最大支座反力，即R=2.857 KN按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。R=2.77 6

28、.4 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!立杆的稳定性计算：1.荷载的计算：1）脚手架钢管的自重(kN)：0.4897.5=3.668KN （自重查JGJ30-2001）2）木楞及模板的自重：50.90.018+50.060.08=0.105KN3）钢筋混凝土梁自重：250.750.35=5.66KN/m4）施工人员及施工设备荷载：2.50.5=1.25 KN5）振捣砼时产生的荷载：2.00.5=1KN静荷载设计值：q1=（3.668+0.105+5.66）1.20.9=10.188KN活荷载设计值：q2=（1.25+1.2）1.40.9=3.087KN立杆的轴向压力设计值P=11.

29、845+3.087=14.932KN2、立杆的稳定性计算公式：其中： - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值；N=14.932KN f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；lo - 计算长度 (m)；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；如果完全参照扣件式规范（JGJ30-2001）不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1671.7001.200 = 2.38 m； lo/i = 2380 / 15.800 = 150.68； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得