OPGW雷击故障和耐雷性能的分析探讨.docx

1、OPGW雷击故障和耐雷性能的分析探讨OPGW 雷击故障和耐雷性能的分析探讨一、前言OPGW （光纤复合架空地线）是集架空地线（ GW）和光纤为一体的特种光缆，承载着电力调度、继电保护、自 动化等重要信息， 传统意义的 “通信” 功能己退居次要地位， OPGW 已是名符其实的现代输电系统的中枢神经， 其重要性 完全不亚于输电导线。在我国新建的现代输电线路中，包括 交流 750kV 超高压、交流 1000kV 特高压和直流 800kV 特 高压输电线路，都包含有OPGW,中国电力用户己把 OPGW 作为“常规”的“成熟”产品，列入集中采购之列。OPGW 和 GW 本身是输电系统防雷的一个组成部 分

2、，究其本质， OPGW 和 GW 并不是“防雷体”而是“引雷 体”。但是， OPGW 中的光纤承载传输着大量重要信息，就 此意义而言， OPGW 比 GW 显然要重要得多； 还由于 OPGW 中含有光纤，一旦发生通信或其他故障，在排除故障、检修 方面比 GW 要困难得多。所以，要求 OPGW 的耐雷性能高 于 GW 是无可非议的。根据现有的经典雷击理论，在我国 OPGW+GW 的 双地线系统中， 尽管 OPGW 逐基塔接地、 GW 分段绝缘接地， 在双地线系统中的 OPGW 与相邻的 GW 受雷击概率应该是 均等的。然而，不容乐观的客观事实是：在大多数情况下， 往往是 OPGW 受雷击，与之相

3、邻的 GW 却相安无事。从 1998 年非公开和 2000 年首例公开的 OPGW 遭雷 击断股起， 国内开始有组织、 有计划地开展 OPGW 受雷击的 机理和提高耐雷水平的研究。理论分析和实验结果表明：雷 电活动是外因， OPGW 外层股线过细或铝合金股线的熔点低 是雷击故障的内因。据此，从规定外层股线的最小直径(如 铝合金线和铝包钢线分别不得小于 3.5mm 和 2.5mm )开始， 到釆用高导电率( 40%IACS )铝包钢线取代等直径的铝合金 线，直至外层釆用较大直径(如大于 3.5mm)的标准导电率( 20%IACS )或更低导电率的全铝包钢结构。至 2005 年， 外层铝合金股线的

4、 OPGW 基本上退出了国内市场， 成了清一 色全铝包股线结构的天下。 自从推广全铝包钢股线 OPGW 以 后， OPGW 的雷击故障确实是下降了。然而，近年来全铝包 钢股线结构的 OPGW 受雷击故障仍时有发生， 而无直接原因 的铝包钢线断股开始显现。目前， 以特高压 OPGW 招标技术条件为例， 要求为全铝包钢线结构、外层股线不得小于某一直径且要事先通过雷击试验并且不允许有任何断股二、 OPGW 遭雷击断缆分析1、某次断缆故障概况某次OPGW遭雷击断缆及杆塔照片如图 1。图1某次 OPGW 断缆及杆塔照片事故当天气象为中等雷阵雨，局部大雨，雷雨时短 时阵风 7到 8级。据雷电定位系统检索，

5、线路附近区域 3小 时内有雷击记录 138 次。其中： 100kA200kA 有 2 次， 200kA300kA 有 3 次，大部分为负极性； 400kA 以上正极性 雷击有 2次，分别为 428.8kA 、543.5kA ，第 102次的 543.5kA 正好落在线路断缆的 81#塔附近，雷电活动记录时间为 12时 48分，与 A 相跳闸时间 12时 51 分相吻合。2、断缆分析该 OPGW 为中心管全铝包钢结构， 经查：结构和技 术参数符合设计要求，在进料、生产、出厂验收、到货验收和安装、运行过程中均正常，无异常情况出现来自于现场的断缆照片见图 2,其中：“ T”为不锈钢管光单元，数字“

6、16”分别是铝包钢线号码。图 2来 自于现场的 OPGW 断缆照片从图 2 可清楚地观察到：断缆处铝包钢线外的铝层己消失，钢芯完全裸 露出现锈斑；、和股线断面不在同一位置，但明显属 于被拉断；、和股线的断裂点几乎在同一位置。为了进一步观察，把结构进行了分解如图 3、图 4和图5所示。图3和号股线分解图图 4、和 股线分解图图6图5、和股线端面图防震锤预绞终端口受损照片从图 3 可见：和股线的端头明显属于低温状态下被拉断；它们已被“焊接”成一体，证明在该处确实发 生过高温。从图 4 和图 5 可见：除了、这三根股线被“焊接”在一起;和股线有“颈缩”区、端头有晶粒，显示 在高温状态下拉断或称被熔断

7、;股线则是被熔断了 2/3，有 1/3 面积属拉断。图 6 是断缆外防震锤护线条的照片，可以看到：虽然外表面完好，但端口部内侧粘连了铝包钢线外 层的铝成分，其中有一根不平整上翘且有明显的放电痕迹， 初步认为是引雷端。从图 2 至图 6 可以非常明确地告诉我们：现场雷电导致的电弧往往不在表面而在缆结构内部的缝隙中产生。3、断缆过程推测据此分析，我们可以基本还原断缆过程如下：事故当天 12 时 48 分， 81#塔上防震锤护线条上翘 的尖端（图 6）与第 102 次正极性 543.5kA 雷击电流放电， 雷击电流在 OPGW 层间空隙产生电弧并引起高温， 在张力下 和股线首先被熔断， 接下来受伤的

8、股线被拉断； 这时， 从理论上讲 OPGW 己丧失了 50%的抗拉强度，余下己受伤 的股线维持了 OPGW 的自重约 3 分钟至 12 时 51 分断裂；断 缆下垂与之下的 A 相导线（图 1）相碰引起短路导致跳闸。该 OPGW 光缆的外层铝包钢线的单丝直径为3.6mm，从单丝上看具有很好的耐雷性能，由于该光缆路由 的重要性， OPGW 事先己经通过了规定的雷击试验验证。 但 正由于不锈钢管和铝包钢线的直径均较大，且是仅为 6根绞线的中心管典型结构，线间和层间的缝隙也较大，雷电弧仍 在内部缝隙中产生。4、雷击对铝包钢线表面损伤案例但是，不等于雷击不会对缆表面造成损伤，图 7 是 来之另一个雷击

9、对铝包钢线表面损伤的现场照片。图 7 雷 击对铝包钢线表面损伤的照片从图 7 可以清晰地看到：全铝包钢 OPGW 并没有任何 “防雷” 作用而是 照样遭雷击；当雷击能量不足以融断股线或不满足起弧条 件，铝包钢表面的铝层会被气化即已“露钢” 。这样的铝包钢线断股只是时间问题，而且可能在断 股当时找不到明显的直接原因。全铝包钢 OPGW 虽然降低了现场雷击或雷击试验时立即断 股的数量，但只是时间上的延迟。三、雷击试验 应当承认，目前有关雷击发生、发展过程的物理本质尚未完全掌握。更由于雷击是随机事件，输电线路防雷计 算所依据的很多概念、假定都还有待发展和完善，所以与实 际情况总有一定的差异。尽管有过

10、一些有益的探索，但要确定雷击能量与熔 蚀能量的定量关系仍是困难的，需要借助雷击试验来获得或 验证。1、雷击试验系统图 8 是按照 IEC60794 和电力行标 DL/T832 建立的 雷击试验系统示意图。紧线螺丝 绝缘子固定夹具对称接地连接器 钨铜平面电极金属保险丝 拉力计 电极与 OPGW 表面间隙 OPGW 试样 图 8 雷击试验装置图在图8系统中，为了获得稳定的电弧，样品与电极之间距离仅为 6 1cm，电弧由电极击穿间隙中的室气产生。这样形成的电弧是直接考验针对电极的某一根或几 根外层股线，其结果自然是“外层股线越粗越好” 。但即使 是这样，对于同一个样品，有时小的雷击能量就发生断股却

11、在大雷击能量时反而不断股。也即试验结果不重复，需要多 次试验取平均值，如 IEC60794 和 DL/T832 规定重复 5 次。 这可以认为该试验方法的确还有一定的局限性。事实上，自然界实际雷闪通道与 OPGW 之间的闪络 距离是很大的，远远大于 6cm 。来之于日本的报告称，当采 用 1.4 米的电极距离试验时， 电弧才的确是从 OPGW 发生并 产生了新的弧根。这就解释了图 2至图 6 现场雷击电弧的确 产生在 OPGW 内部的层间。远距离电极的试验方法虽然更接近实际情况，但是 弧根不稳定，结果不能重复，难以作为依据。所以，采用 IEC60794、 DL/T832 标准的雷击试验仍是目前

12、唯一的方法。2、 试验结果的总结大量的试验结果表明：在同一雷电流及相同单丝材料的情况下，外层断股 数与外层绞线直径直接相关，单丝直径越大则断股数越少。在外层股线直径相同的条件下 ,镀锌钢线具有最好的耐雷性 能；铝包钢线有相近的耐雷（不断股）性能，但熔蚀斑是镀 锌钢线的大约 1.5 倍；圆铝合金线虽然直径还略大，却表现 出断股和变形。对同一根 OPGW ，随着转移电荷量的增加断股数增 加，圆铝合金线断股数增长比铝包钢线要快。不管外层是铝合金线还是铝包钢线，在相同雷击试 验能量下，外层断股数量随着张力的增加而显著增加，烧蚀 损坏程度随张力增加越发严重，铝合金材料表现得更明显。外层无论是铝包钢线还是

13、铝合金线，在长时间低幅 值连续电流下均会发生断股；在相同的长时间低幅值持续下 铝合金线比铝包钢线的断股更明显；当保持电流持续时间不 变时，股线烧损随电流幅值增高越发严重。外层无论是铝包钢线还是铝合金线，在短时间的高 幅值电流下均会发生断股；铝合金线比铝包钢线的断股更明 显；当保持电流持续时间基本不变时，股线烧损随随电流幅 值增高越发严重。3、试验现象图 9 和图 10 是两根 OPGW 在雷击试验后的照片， 这两根 OPGW 具有相同的结构和股线直径及股线数量， 所不 同的是前者的外层股线是铝合金线而后者是铝包钢线。(a)模拟雷击能量50库仑 (b)模拟雷击能量 150 库仑图 9 外层铝合金

14、股线的雷击试验照片(a)模拟雷击能量50库仑(b)模拟雷击能量150库仑图 10 外层铝包钢股线的雷击试验照片从图 9 和图 10 可以清晰地观察到：在相同的 150 库仑模拟雷击能量下，铝合金线 股线被熔断；而相同直径的铝包钢股线并没有断股，但表面 己受损并“露钢” 。模拟雷击试验的电弧确实只发生在 OPGW 的表面。四、外层铝合金和全鋁包钢结构 OPGW1、材料的熔蚀能量OPGW 结构主要由铝和钢 （铝包钢） 两种材料组成，由雷击形成的电弧弧根产生的高温释放的能量可称为熔蚀 能量，由（ 1）式表示：（1）在式（ 1）中，E:熔蚀能量（Cal/cm）;CA : Al 的比热（=0.274ca

15、l/g C）；CF: Fe 的比热(=0.182cal/g C)；T1 : Al的熔点温度(=660 C)；T2 : Fe的熔点温度(=1535C)；T0 :环境温度(=20C);8 A : Al 的潜熔热(=74.4cal/g);8 F: Fe 的潜熔热(=59.0cal/g);a A : AA和AS线中Al部分单位重量 (g/cm); aF: AS 线中 Fe 部分单位重量( g/cm)。如果 OPGW 外层为铝合金线组成，则有( 2)式:2)在( 2)式中，所有涵义与( 1)式相同在计算时，应先计算重量，然后再计算基于 OPGW 结构全部采用圆单线绞合，根据（ 1） 式和（ 2）式，计算

16、了几种材料的不同直径相对应的熔蚀能 量列于表 1和图 11，表 2给出各类材料的熔蚀能量与铝合金 的倍比关系。表 1 不同材料不同圆单线直径线材的熔蚀能量 直径（mm）截面积（mm2） 熔蚀能量（ cal/cm ）铝合金40AS30AS20AS镀锌钢线2.50 4.9133.1069.22587.286104.40128.1623.007.0747.6799.684125.692150.33184.5533.509.6264.88135.681171.081204.62251.1974.0012.5784.74177.216223.453267.26328.0954.5015.90107.25224.289282.807338.25415.245