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1、塔计算手册资料塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 12.塔设备特性 13.名词术语和定义 14.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 15 填料塔的设计 91.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量，推广计算机应用而编写本手册。本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。对于某些具体塔设备的数据；比 如：某生产流程中针对某塔设备的板效率而釆用的计算关联式，或者对于某吸收填料塔的传质 单元高度或等板高度而采用的具体计算公式）则未予收入。本设计手册以应用为主，主要是 指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。2塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须

2、能使气汽)、液两相得到充分的接触，以 得到较高的传质分离效率。此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛 等影响正常操作的现象。(2)当操作波动(设计值的50%12血)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定 操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。(3)塔压力降尽量小。(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。(5)耐腐蚀、不易堵塞。(6)塔内的滞留液量要小。3名词术语和定义3. 1 塔径(towerdiameter), Dt塔筒体内壁直径，见图3. l-(a)o3. 2 板间距(tray spaci ng) 9 H塔内

3、相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-Q)。3. 3 降液管（dow ncome, DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降 液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液 管。34降液管顶部宽度(DC top width), Wd弓形降液管面积的弦高。掠堰另有算法，见图3. l-(a),-(b)o3.5降液管底间隙(DC clearanee) ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3. l-(a)o3. 6 溢流堰高度(weir height), hw降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图3. l-(a)o3.

4、 7 总的塔盘横截面积(total tower cross-section area) , At以塔内径计算的横截面积，A二(Dt/2) 23. 8降液管截面积(DC area) Ad侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管的横截面积。其面积多为弓形，但对 于小塔也有采用圆形。对于斜降液管，顶部和底部的横截面积是不同的。3. 9 净面积(net area, free area), An A积/包括多流程的中央、偏侧、偏中央降液管的横截面积(，也称自由面积。(a)图3. 1塔盘布置不意图3. 10 开孔面积(hole area), A塔盘上总的开孔的面积，即允许气相流体通过的面积。Ah二筛

5、孔数目 单孔面积3. 11 鼓泡面积(bubbling area, active area), A用于靠近塔盘平板上气相流动的面积，即总的塔盘横截面积A减去总的降液管截面积、降 液管密封面积(不安装阀件、筛孔的区域)，也称活动面积。A二 Ar -二 Ad3. 12 阀缝隙面积(slot area) , A总的(所有浮阀)垂直开缝面积，即气相离开浮阀时以水平方向流经的面积，As二Nch (N、 分别为阀数目、阀径、升程)3. 13最大阀缝隙面积(open slot area), A当所有浮阀全部开启时的阀缝隙面积。Ao二N顾小(式中N d、沁为阀数目、阀径、最大升程)3. 14 开孑L率(fra

6、ctional hole area), 对于浮阀塔盘：为阀缝隙面积与鼓泡面积之比，A=AoAb对于筛孔塔盘：为开孔面积与鼓泡面积之比，A二AAb3. 15 气相流率(vapor flow rate) , CFS在塔内操作条件下气体的实际体积流量。3. 16 密度(vapor density, liquid density), 乙，:l在塔内操作条件下气体、液体单位体积的质量。3. 17 气相负荷(vapor load), Vod1/2V 创=CFS( 2(二初3. 18表观气相流 速(superficial vapor velocity) , svs二VodA ( 式中A为A或A)3. 19

7、液相负荷(liquid load) , QlQ二 GPM/L式中GP为每分钟流过的加仑，即液相流率；J为堰的长度，以英寸表示液相流经塔盘的 通量，单位长度出口堰上的液体体积流率:gal/min/in)。3. 20 降液管液相负荷(downcomer liquid load), QQd二 GPM/A在降液管顶部入口处，单位截面积上的清液流率:gal/min/ft 2) o3. 21 液泛(flood in g)在塔内部液相超限地积累。3. 21. 1 喷雾挟带液泛(spray en trai nment f loodi ng)液相流率很小，塔盘操作在喷雾状态，即塔盘上大部分液体呈液滴形式。当气相

8、流速上升 时，这些液滴大都被挟带到上一层塔盘，积累在上一层塔盘而不是流到下一层塔盘3. 21. 2 雾沫挟带液泛(froth en trai nment flood in g)液相流率很大，液相以泡沫形式分散在塔盘上，当气相流速上升时，泡沫高度增加。当塔 盘间距较小时，气液两相的泡沫趋近于上一层塔盘，随着这一表层接近上一层塔盘，挟带则迅 速增加，引起在上一层塔盘液相积累。3. 21. 3 降液管返混液泛(dow ncomer backup f loodi ng)由于塔盘压降、塔盘上泡沫层高度、降液管入口处摩擦阻力等原因，充气的液体返回流进降液管内。当液相流率增大时，所有这些因素也随着加强，当气

9、相流率增大时，塔盘压降也随 着增大。当充气液体返流回降液管内超过塔盘间距时，液相就会积累在上一层塔盘，引起降液 管返混液泛。3. 21. 4 降液管阻塞液 泛(dow ncomer choke f loodi ng)当液相流率增大时，降液管中充气液体的流速也增大。超过一定极限后，降液管里和入口液相的积累。3. 22 径比(diameter ratio)塔径与填料直径之比。3. 23 填料类型(packi ng type)填料可以分为乱堆填料、规整填料和高效填料，其中每种填料里又依据其形状不同，而分 为各种型式填料，详见表3.23-1, 3. 23-2, 3. 23-3。3. 24 最小润湿率(

10、minimum wetted rate)当填料充分润湿所需最小喷淋量时，单位填料体积的表面积上液体流量。3. 25 持液量(liquid holdup)填料塔操作时在填料空隙中及填料表面上所积存的液体总量。表3. 231乱堆填料(random packing：以乱堆的方式进行装填。环形填料鞍形填料其它填料拉西环倍尔(弧)鞍球形Raschi ng RingBerl Saddlel-Ball,TRI勒辛环英特洛克斯(矩)鞍泰勒花环形Less ing RingIn talox SaddleTeller Rosett十字隔环Cross-Patiti on Ring超级矩鞍(Norto n) Super

11、 In taloxSaddle多角螺旋形螺旋环Spiral Ri ng改进矩鞍(Glitsch)Ballast Saddle鲍尔(开孔)环Pall (Slotted)Ri ng改进矩鞍(Koch)Flexi Saddle哈埃派克(Norto n)Hy-Pak改进矩鞍(Hydro nyl) Hydronyl半环(Leva公司)Levapak, Chempak金属环矩鞍(Norto n)IMTP阶梯环(传质公司)Cascade Ring表3. 232规整填料(structured packing):排列整齐。绕卷型水平波纹板型垂直波纹板型格栅型其它形式古德洛帕纳帕克苏尔寿格里奇斯特曼Goodloe

12、PanapakSulzerGlitschStedma n海泊菲尔斯普雷帕克墨拉帕克钻石压延HyperfilSpraypakMellapakDiam ondExpanded新克洛斯坎农凯雷帕克网孔脉冲New-KlossCannonKerapakPerform(PFG)Impulse表3. 233高效填料(effective packing):有较大的比表面积和自由空间。丝网薄金属片金属丝弹簧形丝网Fen ske坎农Ca nnon方形弹簧Heli-pak麦克马洪丝网McMahon狄克松环Dixo n3. 26 干填料因子(pack ing factor)表征填料流体力学特性的数群，a/ %其中a为

13、填料的比表面积，以rr/n?表示；为湿填料的空隙率，以表示。3. 27载点(load ing point)在逆流操作的填料塔内，压降随着气相流速的上升而显著变化，表明塔内持液量不断增大 的过程转折点。有时这一变化规律在局部上看不到一个点，而是一个曲率渐变的曲线。其压 降气相流速变化曲线，由二次幕的关系渐变为三次幕的关系。3. 28 泛点(f loodi ng poi nt)在逆流操作的填料塔内，压降突然直线上升，表明塔内已发生液泛现象的过程转折点，或 在不影响精懾效率前提下的最大操作负荷。3.29 漏液(泪)点(weepi ng poi nt)上升气速增大到使液体不从筛孔泄漏的操作点。3.30

14、单位制本手册在未加特意注明的情况下，各参数以SI单位制为基准。3.31参考文献Glitsch, Inc, Ballast Tray Design Manual, Bulletin No. 4900, 3rd Ed. FractionationResearch In c.SIEVE TRAY DESIGNErn est E. Ludwig, z/Applied Process Desig n for Chemical and Petrochemical Pla nts 兰州石油机械研究所现代塔器技术” (1984)化学工业出版社化学工程手册一气液传质设备”，(1979)中国石化出版社现代填料塔技

15、术指南” 1998)4浮阀/筛孔板式塔盘的设计4. 1设计原则为满足塔盘水力学性能要求，设计计算时可参考以下几何参数：4. 1. 1出口堰长度应大于塔径的一半。4. 1. 2堰上的液流咼度应大于6mm小于100mm4. 1. 3堰高一般为25100m,或为板间距的15%, Glitsch取50mm对粘度大的液体取25-75mm对要求压降小的真空减压塔，堰高可降低到12mm；要求液体在塔盘上有较长停留时间的反应塔，可高达150mm4.1. 4降液管下端至受液盘间的距离（降液管底间隙）应大于堰上液流高度的1.5倍。一般情况 下，液流通过该间隙时流速不大于降液管内流速，通常间隙不小于八25mm4.

16、1. 5降液管面积应大于塔截面积的10%o4.1.6筛孔中心距为（2.5-5） cb,浮阀间距可参考筛孔正三角形排列计算，开孔率一般在4 15%4. 1. 7塔盘上气液接触单元的布置区顿发泡区）与堰之间需要有安定过渡区域：距相邻排筛孔距相邻排浮阀溢流堰（外堰或出口堰）前安定区宽度，mm767 (100内堰（进口堰）前安定区宽度，mm1275 (-1004. 1. 8系统因数（system factor）表征物系的发泡趋势,取值0.151.0。不同模型、计算程 序中的选值范围不尽相同，略有出入。4. 1. 9根据机械安装/检修要求，板间距通常大于460mm但随塔径变化也可取不同值。标准塔径，mm

17、最小板间距，mm 800300 1600450该值且随着塔盘处理能力增大而增加，一直取到极限值：气相密度小于32kg/rl （2 lb/ft 3）时,极限值为1224mm （48；气相密度很高时，极限值V1224mm （48；）4. 1. 10降液管内澄清液层高度(dow ncomer backup) J 、于板间距的一半。4. 1. 11干板压降一般小于50m水柱，假如降液管内清液柱高度小于板间距的一半，则可取至 85mm 柱。4. 1. 12塔盘上液相流动形式(flow paths)取决于液相负荷的范围，单流型(SXF是最常用的；当塔径较大，或液相负荷较大时，宜采用双流型(DXF)甚至三、

18、四流型(TXF、QXF或阶梯型(Cascade；在液气比很小时才采用I形流型。液相负荷(m/h)与板烈的关系:塔径，mm1形流型单流型双流型阶梯型1000 7 451400 9 702000 11 90901603000 11 1101102002003004000 11 1101102302303505000 11 1101102502504006000 11 34秒对于较高发泡及严重发泡物系， 57秒4. 1. 15塔盘上液面梯度(堰上溢流强度)取90mmhr,般在5(130舫帀之间。当液量过小时，可采用齿型堰(n otched weir)；当堰上溢流强度大于810 GPML时，则应使用凹

19、形受液盘(inlet pot);当堰上溢流强度大于15 GPM1M,则宜增加溢流程数(Number of flow paths or pass)或增加 堰长(weir lenght)或改为后掠式堰(swept-back weir) o 4. 1. 16阀孔气速太低会导致漏液，塔盘操作下限即漏液气速。最低阀孔动能因子(阀孔气速（气相密度）应大于56米/秒。对于v-l型浮阀G= 0. 0915 V-4型浮阀C= 0. 183;当堰高为25m时，V-1型浮阀C= 0. 122; V-4型浮阀C= 0. 2134.1.17对于新塔设计，建议按设计负荷不大于泛点负荷的82来设计塔径。若要求塔盘能够在 设

20、计负荷的110下操作，就要以0. 82/1. 1 = 0. 75的液泛系数(flood factor)做为最大值来设计 塔径。减压真空塔的液泛系数一般小于0. 77,雾沫挟带量不大于10%较高的液泛系数可以计算 岀较小的塔，但会造成过多的雾沫挟带(e二气相中液滴雾沫量/总的液相量)，对于实际操 作，塔径偏小。对于塔径小于900m的塔盘，液泛系数取0. 650.75。4.2设计步骤4.2. 1塔径初估(1)Smith法归纳了工业塔数据的简化关联，可做为初步估算塔径之用。由Smith初估塔径图 中查得C值(表面张力为20dyn/c时的经验系数)，经过系统表面张力修正后，算出塔盘上允许的有效空塔速度

21、及塔径。(2)有效截面积法的基本出发点是分别估算气相通道及液相通道的横截面积；按总的塔盘横速度。塔截面积为这两部分截面积之和，以此初估塔径。4.2. 2塔盘布置(1)根据塔径及流体负荷量而确定流动形式(溢流程数)。(2)根据塔径、气液相负荷而确定降液管型式，液流在降液管内的停留时间(经计算得出)也 是塔盘设计中重要指标之一。(3)溢流堰起着维持塔盘上液位、使液体均匀分布的作用。a.单溢流型塔盘的堰长可取塔径的0.60.8倍，对于双溢流型的塔盘，堰长可取塔径的0. 5-0. 7倍，并尽量使中央降液管面积等于两侧降液管面积之和；b.为保证堰上溢流强度不致过大，堰的高度可适当降低;C.当堰的上边缘各

22、点水平度偏差过大或堰上溢流强度过小时，可采用齿型堰;d.为保证上一层塔盘的液相经过降液管流入的液体能在塔盘上均匀分布，并减少降液管底 部出口处的水平冲击，可设置内堰，堰高必须保证液封；e.当液相流量很大时，设置凹形受液盘应避免压降过大。(4)设置塔盘上其它非鼓泡区域是为了消除泡沫挟带a.外堰前安定区宽度取7旷100mm内堰前安定区宽度取50100mm小塔径中的安定区域 酌 减；b.为支撑塔盘及内件，塔壁边缘区宽度一般取50mm大塔径边缘区宽度一般取60mm上；4. 2. 3计算塔盘的操作能力的准则(1)气相负荷泛点率二最小鼓泡面积/鼓泡面积。(2)以可以允许的气速为判据设计塔盘。(3)恒定气液

23、比情况下的泛点率。(4)以漏液点做为气相负荷下限。(5)以雾沫挟带量e 10%A符合设计原则。中央降液管宽度H二WFl Ad/ Dt= 129. 9/9二13. 2英寸 其中由下表查得乙12降液管面积比率，宽度系数，WF程数AlAAAHH20. 511230. 340. 668. 6340. 250. 50. 566. 7850. 20.40.45. 665.5侧降液管截面积Ad二9. 9/2 = 4.95英尺2Ad/At二 4. 95/63. 62 二 0. 0777 继而由附表 4 查得 H/Dr= 0. 1315侧降液管宽度 H二 0. 1315 x D = 0. 1315108 二 1

24、4. 2 英寸 流程长度 FP 模数二(WF D - (2 H + 压+ 2 H 2 H) /NP二(12 9-(2 142+132)/2二332 英 寸其中NP二2所以H二0; H= 0o取整后，H二14.5英寸；H二1获寸。侧降液管（弓形）截面积Ad二扇形面积-三角形面积弓形面积二扇形面积-三角形面积扇形面积二二 / 360 二 r2 二二 / 360 二 D4其中弧心角二=2 sin _1 (H3/2)/r) = 2 sin _1 (H/D)2 2 1/2三角形面积二(压/4) (Dt - Hj当2H/D很小时,A社矩形面积二Dt H3= 10.5英尺$ 平均降液管面积An二(2d+ A

25、d) / 2二10. 34英尺彳 鼓泡区面积Ab二At - (2伽+ Acb + 2： + 2塔0或 Ab = At - 2 A - 63. 62-20. 68 二 42. 94 英尺 2其中NP二2为双流型塔盘，AD二0 ； AD二0o泛点率 二 100 (Vxoad + GPM FPL / 13000) / (Ab CAF)或泛点率 二 100 %/ 64tCAF ( 7/4)二(100) (8. 86)/(63. 62 0. 395 0. 7854)二 45.2%取两式较大值，泛点率为68. 6%小于80%符合设计原则。4.3. 2精镭研究公司(FRI)筛孔塔盘(RSVF设计范例：本例为一真空精懈塔，塔的允许压降为105mmHg理论板数为45,假设板效率为40%对于进料位置有10块附加板，则总板数为120块。若设计 为一个单塔，则压力降为0.55英寸液柱/板，对于实际设计，就太低了。若设计为两个塔(分为 提憾塔和精馅塔)，每个塔60块板，则压力降为11英寸液柱/板，设计塔