桥台计算书解读.doc

1、洛嵩高速连接线道路新建工程溢坡中桥（230）m桥台（0#）计算书（按钢筋混凝土结构计算）计 算：复 核：二一二年十月目 录一、盖梁底的台后土压力11、汽车荷载等代土层引起的土压力12、台帽背墙高度范围内的土压力2二、基础底的台前土压力3三、台前、台后土压力汇总3四、恒载41、上部结构恒载42、下部结构恒载4五、活载4六、支座摩阻力4七、台帽底作用力汇总5八、台帽底截面验算51、荷载组合系数52、台帽底荷载组合53、截面验算6九、桩基计算71、桩基验算：72、桩长计算10十、桥台盖梁计算121、设计资料122、墩帽强度计算（极限承载力法）133、抗剪计算144、墩帽裂缝验算（极限承载力法）161

2、一、盖梁底的台后土压力填土内摩擦角=30，填土容重=19kN/m3，台帽正宽14.24m，台帽底至背墙顶高度为3.65m，桩基础直径为1.5m，共有3个，正距为5.1m。土压力系数为： =0.3014式中：台背与竖直线的夹角，=0 台背与土的摩擦角，=15填土表面与水平面的夹角，=01、汽车荷载等代土层引起的土压力桥台底的台后土压力应加上活载（汽车荷载）等代土层引起的土压力。汽车等代土层厚度为：式中：破棱体平面内布设的活载轴重； 破棱体平面面积，B为破棱体宽度，取14.24m（台帽的宽度），l0为破棱体长度，按以下公式计算：先求破棱体破裂面与竖直线夹角“”的正切值，按规范：式中：台背与竖直线的

3、夹角，=0 台背与土的摩擦角，=15 =450.6529=33.14其中H1为台帽底到背墙顶的高度，H1=3.65m；=2.38m破棱体平面内，横桥向布置3列车，纵桥向布置一个加重后轴，横向折减系数为0.78，其重力为：G=321400.78=655.2kN=1.02m汽车荷载引起的土压力为：=0.5191.021.0214.240.3014=42.42kN对台帽底的力臂为：=1.43m对台帽底的弯矩为：M=EC=42.421.43=60.66kN.m2、台帽背墙高度范围内的土压力土的单宽强度为：0.30143.6519=20.90kN/m2式中：h1为背墙顶至台帽底的距离。E1=0.520.

4、903.6514.24=543.15 kN对基础底的力臂为：1.22m对基础底的弯矩为：543.151.22=662.64kM.m二、基础底的台前土压力仅计算台身前的土压力，台身计算宽度为14.24m。土压力系数为：式中：台帽前坡与竖直线的夹角，=0 台背与土的摩擦角，=15台前锥坡与水平面的夹角，经计算=-33.69=0.2178土的单宽压强为：0.21781.619=6.62kN/m2EH=0.56.621.614.24=75.42kNE对台帽底的弯矩为：0.53m75.4150.53=142.29kM.m(与台后土压力方向相反)三、台前、台后土压力汇总汇总时，水平土压力向台后为负，向台前

5、为正；弯矩顺时针方向为正，逆时针方向为负土压力台帽底土压力（kN）台后土压力台帽543.15台前土压力台帽-75.42合计水平力：467.73土压力弯矩（kN.m）台后土压力台帽662.64台前土压力台帽-142.29合计519.95四、恒载1、上部结构恒载上部结构恒载竖向力为：3282kN，对基础底的偏心弯矩为：M=32820.075=246.15kN.m2、下部结构恒载名称体积（m3）重力(kN)对台帽底中心力臂(m)偏心弯矩(kN.m)耳墙2.462.42.00124.51背墙12.4322.40.56178.93牛腿1.7645.760.8940.65台帽38.81008.80.000

6、.00挡块0.410.40.232.34搭板17.65458.90.91415.30合计：1908.66761.73五、活载本桥台为钢筋混凝土台帽，下接桩基，应计入冲击系数。汽车荷载竖向反力为2724.12kN，汽车荷载对台帽底偏心弯矩为：M=2724.120.075=204.31kN.m六、支座摩阻力上部结构恒载竖直压力为3282 kN，活动支座摩擦系数为0.20，故支座摩阻力为：32820.20=656.4kN对台帽底的力臂为1.83m，弯矩为：656.41.83=1201.2kN.m七、台帽底作用力汇总基础底作用力汇总基础底土压力竖直力kN0水平力kN467.73弯矩kN.m519.95

7、汽车荷载等代土压力水平力kN42.42弯矩kN.m60.66上部结构恒载竖直力kN3282.0弯矩kN.m246.15下部结构恒载竖直力kN1908.66弯矩kN.m-761.73活载竖直力kN2724.12弯矩kN.m204.31摩阻力水平力kN656.4弯矩kN.m1201.2八、台帽底截面验算1、荷载组合系数荷载名称基本组合系数短期效应组合长期效应组合上部恒载1.211上部活载1.40.70.4上部附加力1.411土重力1.211摩阻力1.411无车土压力1.211活载引起的土压力1.411桥台自重1.2112、台帽底荷载组合承载能力极限状态组合（计算强度）组合N (t)H纵(t)MA(

8、tm)(1)1+2+3622.9 56.1 0.5 (2)1+2+3+6622.9 62.1 9.0 (3)1+2+3+5+71004.3 148.0 -139.0 (4)1+2+3+5+6+71004.3 154.0 205.8 短期效应组合（计算裂缝）组合N (t)H纵(t)MA(tm)(1)1+2+3519.1 46.8 0.4 (2)1+2+3+6519.1 51.0 6.5 (3)1+2+3+5+7709.8 112.4 110.2 (4)1+2+3+5+6+7709.8 116.7 140.9 长期效应组合（计算位移）组合N (t)H纵(t)MA(tm)(1)1+2+3519.1

9、46.8 0.4 (2)1+2+3+6519.1 51.0 6.5 (3)1+2+3+5+7628.0 112.4 128.7 (4)1+2+3+5+6+7628.0 116.7 134.8 3、截面验算（1）强度验算计算信息: 全预应力混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I-最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.21e+04 KN, Qj = 1.85e+03 KN, Mj = 2.47e+03 KN-m截面抗力: NR = 3.8e+05 KN = Nj = 1.21e+04 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 0.0 m*2 = Nj = 1.00e+04

10、 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 0.0 m*2 = Nj = 1.21e+04 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 0.0 m*2 = Nj = 1.00e+04 KN(满足)最小配筋面积 Agmin = 0.0 m*2 实际配筋面积 Ag = 0.0 m*2 (满足)（2）裂缝验算计算结果:正常使用极限状态荷载组合II抗裂性验算:上缘:长期荷载弯矩: M = 1.41e+03 KN-m全部使用荷载弯矩: Mo = 1.41e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度: d_f = 0.0 mm容许裂缝宽度: d_fo = 0.2 mm上缘抗裂性验算满足下缘:长期荷载弯矩: M = 1

11、.41e+03 KN-m全部使用荷载弯矩: Mo = 1.41e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度: d_f = 0.0 mm容许裂缝宽度: d_fo = 0.2 mm下缘抗裂性验算满足。九、桩基计算桩身截面为圆形，直径1.5m，桩顶主筋采用30根25mm,主筋保护层厚度为6cm，间距=14.2cm，桩基配筋率为1.12%。1、桩基验算：桩基验算采用“m”法。采用B90程序进行计算。结果如下：DESIGN DATALCIBHNIOIXNSNPX0Y033001112100BXBYBHNXNYCXCYS0HM0000110000IZ0IW0H0HIIZ1IW1HMHKCM0000035000010000C0FACK0RIRTR0R2R3R41000030200120.7105.55.5FDXDYCKA1DGIGSGMD701.501.050.0625.101803KX0Y0XHYHZH(M)(M)(M)(M)(M)10000