隧道斜井通风方案.docx

1、隧道斜井通风方案 标山西中南部铁路通道ZNTJ-6 南吕梁山隧道1、2号斜井通风方案 中国中铁隧道集团有限公司 二一年十二月 南吕梁山隧道1、2号斜井通风方案 一、 南吕梁山隧道1、2号斜井情况简介 南吕梁山隧道1号斜井位于隧道左线左侧，采用双车道无轨运输，与正洞交与DK304+300,斜井长2510m ,综合坡率为-11.1%。1号斜井承担正洞施工任务：左、右线起讫里程均为DK301+285DK306+775，长5490m；其中级围岩97m、级围岩805m、级围岩600m、级围岩3988m，各级围岩所占比例分别为：1.77%、14.66%、10.93%、72.64%。 南吕梁山隧道2号斜井位

2、于隧道左线左侧，采用双车道无轨运输，与正洞交与DK309+150,斜井长2730m,综合坡率为-11.4%。2号斜井承担正洞施工任务：左、右线起讫里程均为DK306+775DK310+800，长4025m；其中级围岩1080m、级围岩1345m、级围岩1600m，各级围岩所占比例分别为：26.83%、33.42%、39.75%。 %1.%141.1率1坡率程合坡综合,里m综00,1m5060界23107长2+3分长长9+井井04斜段斜30号号12K3标DKD施工长度3015m施工长度2475m施工长度2375m施工长度1650m 二、 通风方案选择及说明： 兰渝西秦岭隧道罗家理斜井通风有成功经

3、验可循，原计划1、2号斜井均采用接力式通风，后计划2号斜井改为隔离巷道式施工通风方案。 具体修改原因为： 通风，1#号斜井由于处于河道风口处，相较于2、后续斜井施工过程中12#井通风相对困难，通风量需求大，主要表现为排烟困难，炮烟、车辆尾气、灰尘集中于进洞200500m之间。根据洞内排烟需求，只能加大通风量、延长通风时间，直接导致通风成本增加。下面是8月通风到11月份 1#、2#通风耗电统计： 月份 斜井单 说明 数量项目 位 率 风管摩阻 隧道沿程摩阻 系数正洞最长通风3000 m 距离8 0.02 9 10 11 1号斜井用电（度） 6048 0.025 6960 22056 14198

4、2号斜井用电（度）14760 42472 39744 49032 因此2号斜井存在新鲜空气易送入，而污风不宜排出的情况，采用隔离巷道式施工通风有利。 2、2号斜井线路设置有2处较大的曲线拐弯，对接力式通风风损比较大。 3、对于污风不宜排出问题，拟在2号斜井井底设置通风竖井，有效解决污风排出问题，且有利于巷道内风的循环。 4、可以通过2个近似斜井，直观比较两种通风方案，采集相关数据，为类似斜井通风提供依据。 三、附件： #斜井接力式通风方案 1-1：南吕梁山隧道1附件附件1-2：盖雅独头通风方案 #斜井隔离巷道式通风方案 2附件：南吕梁山隧道2 ：1-1附件#斜井1 南吕梁山隧道 接力式通风方案

5、 中隧集团晋中南铁路六分部 2010-12 一、编制依据1#斜井平面示意图、斜井横断面图、正洞横断面图； 初步的人力与非人力施工资源配置概况； 可能在隧道内使用的施工机械、设备、器具等处于类及其以上状态时的能耗指标； 4、相关的标准、规范、指南、规则等； 二、通风设计标准 隧道施工通风的目的是供给洞内足够的新鲜空气，并冲淡、排除有害气体和降低粉尘浓度，以改善劳动条件，保障作业人员身体健康。 在隧道施工过程中，由于钻爆、装运、喷砼产生有害气体和粉尘及开挖揭露地层释放的有害气体使隧道内作业环境受到污染，必须采用机械通风的方法向洞内供给新鲜空气，以稀释有害气体降低粉尘浓度，隧道内施工作业环境要达到下

6、列卫生标准： 隧道中氧气含量按体积计不得小于20%，温度不宜高于28。 粉尘允许浓度，含10%以上游离二氧化硅的粉尘，每m3空气中不得大于2mg；。含游离二氧化硅在10%以下时，每m3空气中不得大于4mg。 有害气体浓度： 一氧化碳最高容许浓度为30mg/m3，在特殊情况下施工人员必须进入工作面时可为100mg/m3，但工作时间不得超过30min。 二氧化碳，按体积计不得大于0.5%。 氮氧化物（换算成NO2）为5mg/m3以下。 隧道内噪声不宜超过90dB。 三、通风设计原则 、科学配置的原则1科学配置通风设施，风机型号，功率与风管直径必须配套，达到低风阻，满足低损耗高送风量。 2、经济合理

7、的原则 理论计算隧道内需风量，风量以满足国家标准为原则，达到既满足现场施工，又节约能源的目的。 3、利用现有设施的原则 尽量利用现场现有的通风设备，既达到合理利用又满足施工通风的要求。 四、设备选型及通风 施工通风所需风量按洞内同时工作的最多人数、洞内允许最小风速、一次性爆破所需要排除的炮烟量和内燃机械设备总功率分别计算，取其中最大值作为控制风量。 风量计算参数确定 m2 单个掌子面断面积 55 单个掌子面一次爆破炸药200 kg 量单个掌子面，按每洞内最多作业30 人 道工序总和考虑人数 按kw 1160 台计算装碴车功率 50 24按kw 台车计算6 出碴车功率 min 30 通风时间 0

8、.15 m/s 最低风速 风拉链式软风管，建1.5 m 风管直径 计量 节议采用20m/ 算 风管百米漏风1.5 % 按内洞时同作工最的人多30数 人计算nq?Q?1.25=112.5 m3/min 303k人q ；式中：作业面每一作业人员的通风量，取3 m3/minn 人。作业面同时作业的最多人数，取30 。风量备用系数，取1.25k 按爆破工作量确定需风量按洞内同一时间爆破使用的最大炸药量所产生的有害气体稀释到允许浓 度时计算风量（即按一次性爆破所需要排除的炮烟量计算） A ；式中：掘进断面面积，全断面开挖55 m2t ；通风时间，30min计算，火工品单耗量3m，进尺G同一时间起爆总药量

9、，按钻眼4m ；200kgG；则1.2，这里暂取1.11.3淋水系数，取0.8； b炸药爆炸后有害气体生成量，计算取40L/kg； P通风管漏风系数，取P1.02； L通风长度（22950m）或临界长度（L）, 临界长度用公式LGbK/AP2=815m。（式中K为紊流系数，取0.65）。 取Lmin L, L=75m。 则，按上式计算可得Q2246.39m3/min 按稀释内燃机废气计算需风量 Q?H?qn1073 m3/min 内H内燃机械总功，进入正洞单个作业面按1式中：台装载机（单机功率162Kw），1台挖机（单机功率110Kw），3台大车（单机功率340马力，乘0.74转换为功率）考虑

10、。 n综合考虑负荷率、机械利用率，取值0.30.4。这里取0.35。 q内燃机械单位功率供风量，3m3/（minkW）。 按最低风速计算需风量 QS?V60=550.1560=495 m3/min 风Q最低风速需风量，m3/min；式中： 4v最小允许风速，取0.15m/s； s隧道断面积， 55m2。 Q=1073+112.5=1185.5m3/min。经计算正洞每个掌子面需风量 4最大供风量确定 通过以上计算取最大值作为计算风量， Qmax=maxQi=112.5,246.39,1185.5,495=1185.5m3/min 则，通风机要求提供风量：Q供nKQmax 式中，K高原修正系数，

11、取K1； n为储备系数，这里取1.15，含风管漏风系数等。 Q供通风机要求提供风量（m3/min） Q供1.1511185.51304.05（m3/min） 通风阻力计算 隧道总风压h总h摩总h摩局+h其它 h摩总管道摩擦阻力（Pa） h摩总6.5LQ面Q供/D5 L管道长度（m）； Q面掌子面风量（m3/s）；以保证掌子面作业人员需求风量。这里取Q人； Q供风机供风量（m3/s）； D风管直径（m），斜井取2.0m，正洞按1.5m； 风管摩擦阻力系数（NS2/m2）, =/8，其中为空气密度（1.176kg/m3），为达西系数（0.015）；则0.0022 则，第一阶段：斜井口至井底风廊段h

12、摩总804(pa) 第二阶段：井底风廊至开挖面h摩总1175(pa)； h摩局局部性的压力损失（Pa），如风道缩小、转弯等。通风管采取同直径连接，沿洞身侧壁布置，此部分压力损失可以忽略不计。 h其它其它因素增加阻力（Pa），根据施工安排综合考虑12.5%。 经计算得出，隧道总风压为： 第一阶段：斜井通风h总1904.5（Pa），按独头压入式通风设计，风机、通风管按井底需求布设。 第二阶段：正洞开挖期间通风 h总21322（Pa）按同时向3个掌子面通风设计，单个掌子面需风量为1185.5方，斜井通风机供风量为：1185.5x3=3556.5 m3 通风管道及设备选型 通风机型号的选择按以下三个条

13、件：通风机产生的风量不能不小于理论计算风量；通风机直径与选取通风管直径不能差别差别太大；风机全压值管道总阻力（工作风压）； 在净空允许的情况下，尽可能采用大直径风管配大风量通风机，以减少能耗损失的原则，按同时向3个作业面送风考虑。南吕梁山1#斜井及正洞通风将按两步接力的形式施工，采用混合式方式。在斜井段采用2台2182KW轴流风机向井底风囊供风，正洞4个工作面进口方向2个面布设2台2110KW轴流风机、2#井方向布设2台275轴流风机，并在三叉口位置设置2台37KW射流风机向斜井方向抽出污风，以提高污浊空气的向外流动，斜井井身段风管选用直径2米的通风软管，正洞段选用直径1.5米的通风软管，按最

14、长通风距离进口方向3000米计算。 通风设备及数量见下表。 南吕梁山斜井通风设备表 名称 型号 技术参数度速 风 风压）（Pa数量功量 ）r/min（ ）KW率（ ）m3/min 107868621134116 185 2 高速0 ）SDF（C轴流 -No14 风机 中速 低速 4703136 2741725 台6017562771 2 2 3011522085 C）SDF轴流 （高速 中速 16953300 9305920 14072219 4062704 竖井位置 2110 245风机 -No12.5 低速 9231670 2371487 台 222轴流 SDF）（C 高速 中速11712

15、285 8605355 9751536 6292445 275 242风机 -No11.5 名称 低速高速 型号 6391267 3551375 10151985 8605355 速度风压（r/min） 台 212 255技术参数 风量功率 ）Pa3（KW ）（m /min）CSDF轴流 （） 6292445 176901345 2中速-No11 台风机 285401006 低速3551375 2000PVC链拉，0.02 平均百米漏风率，摩阻系数0.02式软 节。10m/节或20m/1500PVC每节长度 风管 射流系SLF37KW 风机台 列137853511015502912 2 高速

16、施工通风布置 施工通风布置示意见下图。 五、经济分析 1、 计算方法：通风机按照每500米增加一级功率计算,开机时间均按照每茬炮2小时（出渣1.5小时，喷浆及其他0.5小时）通风计算，开挖每循环1.5米计算，共计1687个循环。电费0.8元/度。 2、 斜井通风阶段： 所需设备及材料：通风机1台，型号：185x2KW 风管： 2m直径，2530m 电费消耗：（30x2+60x2+185+185+60+185x2）x1687/4x2x0.8=661340元 3、 正洞通风阶段：此时井口通风机16小时运转，洞内根据条件通风，按同时向3个掌子面送风计算。 所需设备及材料：通风机2台，型号：185x2

17、KW 通风机4台，型号：110x2KW 总功率：1620KW 设备投入：250000x2+115000x4=960000 电费消耗： (185x2+185x2+(185+60)x2+185x2x2+185x2x2)x16x750x0.8+(17x2x3+45x2x3+110x3+(110+17)x3+110x2x3)x2x1500x0.8=30199200元 总计：31820540元 六、通风保证措施 由专业技术人员进行通风技术及工、机、料的管理，风管吊装必须做到平直、顺，并拉紧吊稳，避免褶皱，以减小管路沿程阻力和局部阻力，在与横通道交接处要避免死弯。 为减少阻力，当外径不同的风机与风管连接时

18、，应以大小头铁皮管节过渡，过渡节长度以35m为宜。 风机应设专人值班，根据具体情况开关风机和调节风机的风量，以达到节约用电的目的。 通风的每个阶段均应进行一次系统的测试，测试内容包括气象条件、管路风量和风压、作业区段的有害气体和粉尘浓度以及风机安设位置对各断面风速的影响等。以便及时对通风系统作局部调整，满足施工需要。 为了保证风机能够正常启动和运转，必须为风机提供合适的供电设备。 加强日常通风检测，保证足够的风量和风压，并且要爱护通风管路，避免对通风管路的破坏，降低漏风率。 洞口风机需要安设在距离洞口30m以外的上风向，避免发生污风循环；风管出风口距开挖工作面的距离不许超过45m。 因为所选择

19、的风管直径较大，必须保证隧道有足够的净空，避免发生过往车辆和机械刮破风管而影响施工。 采用无轨运输时，运输车辆的尾气排放口必须安设净化装置，以降低对隧道内施工环境的污染程度。 采用水幕降尘器降尘、湿式凿岩，出碴前用水淋湿全部石碴等措施降低粉尘浓度。 附件1-2： 盖雅压入式通风方案 （盖雅公司设计） 经济分析 1、 计算方法：通风机按照每500米增加一级功率计算,开机时间均按照每茬炮2小时（出渣1.5小时，喷浆及其他0.5小时）通风计算，开挖每循环1.5米计算，共计1687个循环。电费0.8元/度。 2、 斜井通风阶段： 所需设备及材料：盖雅通风机1台，型号：400 KW x2 风管： 2m直

20、径，2530m 电费消耗：变频可调，比传统通风机节约30%。 3、 正洞通风阶段：此时井口通风机16小时运转，洞内根据条件通风，按同时向3个掌子面送风计算。 所需设备及材料：盖雅通风机2台，型号：400 KW x2 总功率：800x2=1600KW 设备投入：4000000x2=8000000元 电费消耗：采用变频技术，用电量节约30%，及节约： 30860540x30%=9258162元 方案1-1、1-2经济分析： 根据1-1、1-2方案分析，方案1-2比方案1-1节约，同时由于方案1-2通风机数量少，施工简便，更具可操作性。 附件2 # 斜井南吕梁山隧道2 隔离巷道式施工通风方案 中隧集

21、团晋中南铁路六分部 2010-9 一、编制依据 #斜井平面示意图、斜井横断面图、正洞横断面图；2 初步的人力与非人力施工资源配置概况； 可能在隧道内使用的施工机械、设备、器具等处于类及其以上状态时的能耗指标； 相关的标准、规范、指南、规则等； 二、行业事实基础与思路要点 行业事实：独头压入（含接力）式通风对于长度近5km的施工通风距离不可行，业界尚无成功案例，可见资讯为约3.5km且后期通风效果并不理想；独头混合式通风理论上是可行的，但是由于部分循环风、3次接力（本隧道）导致的多处电力配置可能需要12台通风机处于运转或待运转状态使其在效果、经济性方面明显不足，交通隧道施工方面成功案例比水利隧道

22、方面少。 思路要点： 由于通风管不能无限止地大直径、通风机不能无限制地加大功率，就像任何知识的螺旋式上升一样，以轻型管道和轴流式通风机为根基的施工通风模式也有其阶段性阈值，该阈值的突破有待于轴流式通风机和轻型管道制造业的革命式嬗变，显然我们期待的革命仍然像茫茫黑夜中盲然航海的一叶扁舟； 根据近20余年隧道通风的实践和经验可初步认为常规隧道施工通风长度能力的主要限制点，首先在于轴流式通风机的能力，虽然约10年来制造行业进行了大量的探索，但基本处于改进日本轴流式通风机的阶段；其次在于轻型正压通风管的管理漏风率和直径的各种限制，自上世纪90年代初仿制日本拉链式通风管以来，业界只是主攻连接方式、材质、

23、悬挂方式的改进，从而导致独头压入长度的瓶颈；其三在于没有轻型、经济的负压通风管面世，致使隧道工程师不便将通风机较为自由地安装于期待的位置； 上述三方面限制之中任何一方面的突破都会使隧道施工通风产生进步，于是我们想到借助巷道式通风的思路，只要在施工运输的通道中隔离出一个满足我们需求的巷道去替代负压通风管就可以产生一个飞跃； 中铁隧道的杭州分公司在甬台温凤凰山隧道的砖砌巷道不能称为成功，积累了很多宝贵的经验，但在关角隧道的初步实践已经显现出成功的曙光，一处借鉴关角隧道在渝利铁路长洪岭斜井的再度实践已经初步显示过程成果；因此隔离巷道式通风应该、也必然是隧道施工通风独头长度飞跃的一块基石，但从经济性方

24、面而言可能比较适宜于非大断面隧 道。：隔离巷道式通风就是用不透风的隔板将施工通道或隧道上部隔离形成通风巷概念 道，下部仍然作为施工通道的通风方式。见示意图、照片：（补长洪岭一张） 通风风道隔板施工通道 隔离巷道实例照片1 隔离巷道示意图 隔离巷道实例照片2 经济性预测：根据业界同仁的实践、编制者的经历、对方案与费用之间的直感初步认为，隔离巷道式通风虽然设施费用较高但在效果、总体经济性、可达施工长度方面均具备明显优势。上述判断的基础在于对通风机能耗在隧道施工通风总体费用方面所占的比例的认知。 三、方案概述 #斜井及正洞设计、施工组织模式的资源配置、下述的计算等情况，拟2 根据南吕梁山 将施工通风

25、分为4个阶段，各阶段示意如下： 第一阶段：独头压入式轴流风机 1800 副联入口位置 剖面- 斜井掘进过程中 +双机分离压入式第二阶段：隔离巷道入口轴流风机隔离风道隔板隔离后下部通道-剖面副联正压轴流风机入口处型刚性三叉管开挖长度不小于100开挖长度不小于100衬砌不少于3组衬砌不少于3组 第三阶段：隔离巷道+四机分离压入式 （下部射流风机可做备选） 向内轴流风机 台送风轴流风机2 隔离风道 隔板 隔离后下部通道 剖面-剖面- 隔板 风管15002730斜井长 副联入口处 剖面剖面- 轴流风机 四向压入式第四阶段：延长隔离巷道+ ：为预留由于天气气压因素和其他不利因素的负面影响，将在巷道和会车

26、道处5说明 恰当位置安装射流风机以协助处置可能的巷道风量不足和污风道不畅。号斜井洞口处于河道风口处，污风排除困难，而新鲜空气易考虑6.竖井污风通道：2 。345m深约1500mm,竖井直径:抽入，计划在斜井井底设置通风竖井一座通风竖井可以大大加快污风排出，减少洞内射流风机的安装或运行时间，必要时在通 风竖井内加设射流风机加快污风抽排。 通风竖井平面位置及立面图 四、通风计算 条件与计算模型：；、摩阻系数0.02假设隔板不漏风；拉链式轻型软正压通风管百米漏风率0.015-0.02通风管内允许最大s；15 m；V0.15ms巷道内最大允许风速V工作面最小允许风速 s；24 m风速V个作业面同时处于

27、一种工况2斜井井身和正洞施工分别计算，且正洞施工需风量按 计算； 以内燃机械为主的无轨运输方式隧道施工的通风最不利工况为出碴阶段。 斜井施工通风计算 台，20L/ min）出碴车6参数：340马力（功率250KW，排气量 台，）1砼罐车（功率213KW，排气量20L/ min 162KW)2台，内燃装载机(功率ZL50C 台，(功率170KW )1 PC200挖掘机 17KW) 2台，1.5T农用车(功率 20工作人员人， 2 48 m 斜井断面面积。 按洞内稀释内燃机械废气计算：?PV?3 其中VK(mM,min )+ N Q式中：内燃机产生的有害气体，按照有净化装置机械产生的CO气体为0.

28、09-33min .KW)10； (m P内燃机功率； K允许浓度(0.01) 3min；每人每分钟呼吸所需新鲜空气量，取为4m N M同时工作人数， 3min Q2097 m计算得：正洞单工作面施工通风计算 单个工作面最不利工况： 参数：340马力（功率250KW，排气量20L/ min）出碴车6台， ZL50C内燃装载机(功率162KW)1台， PC200挖掘机(功率170KW )1台， 1.5T农用车(功率17KW) 3台， 工作人员35人， 2。53 m 正洞开挖断面面积按 按洞内稀释内燃机械废气计算： ?P?V3 其中min )+ NM,QVK(m式中：内燃机产生的有害气体，按照有净化装置机械产生的CO气体为0.09-33min .KW) (m；10 P内燃机功率； K允许浓度(0.01) 3min；每人每分钟呼吸所需新鲜空气量，取为4m N M同时工作人数， 3min 计算得：Q2337m最大风量： 按照2个工作面同时出碴和另外2个工作面分别处于初期支护工作阶段进行组合（以337374m，正洞施工所需最大风量为min）m台干式喷射机作业，单台风量需求为2900 min。 ：隔离巷道面积检核 28.3 m所需巷道面积分别