人货电梯接料台专项技术方案设计.docx
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人货电梯接料台专项技术方案设计
人货电梯接料台施工方案
第一章工程概况
工程名称:
新港银河湾D-5地块24#~29#楼
建设单位:
新港房地产开发XX
监理单位：
海星工程咨询XX
施工单位:
中建七局第二建筑XX
外架搭设单位：
远大建筑劳务XX
本工程为新港银河湾D-5地块24#~29#楼，位于省主城区西部，位于主干道日新西路
和景林路交叉口地段，东侧茶场路位紧邻城市景观带的景观路，。
工程概况如下：
项目
结构
形式
地上
层数
地下层数
建筑
高度
（M）
室外高差
（M）
层高（m）
总建筑面积（m2）
地上建筑面积（m2）
地下建筑面积（m2）
备
注
24#、25#楼
框架结构
5
17.75（大檐口、楼梯罩20.4）
0.6M
2.9
7916.82
26#楼
框架结构
3
1
11.6（楼梯罩12.23）
0.6M
3.6、3.3
1983.38
1837.48
146.32
27#、28#楼
框架结构
6
20.65（大檐口、楼梯罩23.3）
0.6M
2.9
4750.92
29#楼
框架结构
5
15.25（大檐口、楼梯罩18.65）
0.6M
3.9、2.9
2000.13
第二章编制依据
2.1、编制方案执行的规：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》
（JGJ130-2011）
2、《建筑结构设计规大全》GB50017-2003
3、《简明施工计算手册》
4、《建筑结构荷载规》GB50009-2012
5、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011
6、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-2016
7、PKPM施工设计计算软件
8、省及市的相关规定
2.2、使用材料执行的标准
1、《直缝电焊钢管》（GB/T13793）标准
2、《碳素结构钢》（GB/700）标准
2.3、外架质量执行标准
1、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
2、《建筑结构力学》
2.4、验算依据
PKPM施工设计计算软件
2.5、省及市的相关规定
2.6、本工程设计图纸
第三章人货电梯接料平台的搭设方法
3.1材料使用
3.1.1钢管
钢管选用现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定，其质量应符合标准《碳素结构钢》（GBT700）中Q235—A级钢的规定。
钢管按规宜采用Φ48.3×3.6mm钢管，考虑到现行市场钢管的退化因素，本方案在计算中按Φ48×3.0mm质量带入各项计算。
3.1.2扣件
扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
使用前应进行质量检查，当螺栓扭紧力矩达65N/m时，不得发生破坏。
有裂缝、变形的严禁使用，并
应做防锈处理，出现滑丝的螺栓应更换，在使用时螺栓不要拧得过紧，扣件为可锻的铸铁脆性材料，破坏时会突然断裂，一般应控制在40～50N.m最大不得超过65N.m。
3.1.3连墙件、安全网
1、连墙件的材质亦应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
2、密目网规格型号为6m×1.8m，其目数≥2000目，密目网必须有产品合格证，检测报告，符合标准才能使用。
3.1.4悬挑型钢选用
选用16#工字钢，使用材质应符合现行标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构多钢》BG/T1591的规定。
3.2搭设方法
本工程料台的脚手架为双排脚手架，随悬挑层进行分段悬挑搭设。
立杆采用双立管。
接料台搭设宽度为4M，搭设间距为0.8M，正立面在1.8m步高处设置一道水平杆，故下方步高为1.8m，上方步高为1.1m。
侧立面小横杆设置在中间部位，并设置之字撑。
接料台安全门采用钢筋网片封闭。
中间前方及两侧采用木板封闭。
后附图示说明。
采用的钢管类型为
48×3.0，连墙件采用逐层布置，竖向间距2.9米，水平间距1.5米。
施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设5层。
悬挑料台搭设分层悬挑设置到屋顶。
24#、25#楼架体悬挑设置如下：
（1）、落地式脚手架搭设从-0.6m搭设至1层顶3m处，落地式外架搭设高度0.6+3=3.6m。
（2）、悬挑式脚手架分1段次悬挑
悬挑从1层顶3m搭至20.4m处，搭设高度为20.4m3-3m+1m（超高防护1m）=18.4m
27#、28#楼架体悬挑设置如下：
（1）、落地式脚手架搭设从-0.6m搭设至1层顶3m处，落地式外架搭设高度0.6+3=3.6m。
（2）、悬挑式脚手架分1段次悬挑（北立面）
悬挑从1层顶3m搭至20.65m处，搭设高度为20.65m33m+1m（超高防护1m）=19.15m
29#楼架体悬挑设置如下：
（1）、落地式脚手架搭设从-0.6m搭设至1层顶3m处，落地式外架搭设高度0.6+3=3.6m。
（2）、悬挑式脚手架分1段次悬挑
悬挑从1层顶3m搭至18.65m处，搭设高度为18.65m-3m+1m（超高防护1m）=16.65m
28#楼架体悬挑设置如下：
本方案以24#楼为验算依据。
则悬挑式脚手架以18.4m为计算依据、风荷载以最高高度20.4M取标准制值30M高度（Uz=0.88，C类地区）为计算依据。
悬挑水平钢梁采用16#工字钢工口侧放，本接料台外悬挑段长度1.2米，建筑物锚固段长度3.3米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。
拉杆采用钢丝绳。
3.3搭设要求
1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。
其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性，连墙件不少于3个。
2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2011规中第3项的规定，采用的钢管类型应为标准
48.3×3.6，但考虑到市场材料供应与施工现场的安全起见，计算时可按
48×3.0；有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。
3、料台基础回填土应按规要求回填，宜采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），立杆底部应浇筑C20砼垫层保持在150mm厚以上，向外有不小于1:
0.05的排水坡度，建筑物的基础周围自然地面应做好护坡，在拐角外设有600mm×600mm×1000mm的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。
（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。
）
4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须设置刚性连接，料台连墙件设不少于3个。
不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。
料台立呆了杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。
5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。
横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置1～2根填芯，但不得大于250mm。
6、楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件，并且应在明显位置悬挂限荷标牌。
7、悬挑式楼层卸料平台，悬挑梁必须采用型钢伸至建筑物，且必须在尾端设置光圆钢筋锚固筋，与建筑物结构连接牢固。
8、平台两侧必须分别在500～600mm和1200mm高处设置防护栏杆，并采用密目安全网或竹笆、木工板进行封闭（由施工单位提供）。
9、平台上铺厚度不小于50mm的木板，且必须固定牢固。
10、平台铺板与人货电梯水平间距离应为50mm～120mm。
11、人货电梯接口处必须设置定型化、工具化的开防护门。
对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。
确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼司机开闭，料台上作业人员无法随意打开。
12、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的负立杆间距不得大于250mm，负立杆的对接扣件应错开安全门装置位置，开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规每层设置。
13、料台平台板应用木板填铺，板与板之间不得有空隙，木板应按纵向沿墙铺设，用木条连接钉牢，使铺板成块，料台铺设应里低外高，坡度均5度为宜。
（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。
14、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500～600mm和1000～1200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏。
15、料台两侧与建筑物层层预埋钢管，进行刚性拉接，连接点每步料台不能拆除。
16、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。
17、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。
3.4拆除要求
3.4.1拆除前的准备
1、办理签证手续:
工程施工完毕,确认不需要脚手架时,由工程负责人签证后方可拆除。
2、安全技术交底:
安全技术人员要向拆除料台的作业人员进行书面技术交底工作,并有接受交底人签字。
3、设置警戒区:
在拆除脚手架周围有可能影响安全的围要有醒目标志,并有专人负责监护。
4、清理料台:
将料台上存有的材料和杂物等清理干净,以防落物伤人。
5、拆前检查:
应全面检查扣件连接,连墙件,支撑体系等是否符合构造要求,对有影响拆除安全的隐患部位要采取补救措施。
3.4.2制定拆除步骤:
1、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。
划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。
2、拆除料台应严格遵守拆架顺序：
由上而下，后装构件先拆，先装后拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业。
拆下的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
3、斜撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，斜撑、拉杆拆到哪一层。
在拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。
4、连墙件必须随料台按先上后下，先外后里的顺序逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除烂料台。
5、除安全网、栏杆站在本层拆除外，其余各部分必须站在下层拆上层，当料台拆至下部最后一根时,长立杆的高度（约6m）.应先在适当位置设临时抛撑,加固后再拆除连墙件。
6、拆除纵向水平杆、剪刀撑时，安全网拆除后，作业人员应站在架，正确配带好安全带，按先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，最后拆除连墙件。
连墙件不准一次性全部拆除,要求做到料台拆到那一层,连墙件、剪刀撑,拉杆方可拆到那一层。
7、在拆除水平安全挑网时，作为人员应站在架体把挑网拽至跟前，方可拆除安全挑网，严禁悬空进入挑网上作业。
8、拆除悬挑型钢：
在剩三至四步架时先拆除网丝绳，等外架此段架体拆除完后再松动型钢木楔，最后抽出型钢。
安全吊运至地面堆放整齐，装车运出施工现场。
在拆除过程中作业人员必须正确配带好安全带。
3.5安全管理
3.5.1安全生产措施:
1、参于编制,审核,搭拆的作业人员必持证挂挂牌上岗。
2、架子工作业时必须配备好安全帽,安全带。
3、架子工安拆作业前应由施工员进行书面技术交底,并由班长签字后方可进行安拆作业。
在拆除作业中，要严格杜绝安排不同工种进行交叉作业。
。
4、拆过程中中途不得换人，如中途换人,应对更换人员作详细交底方可操作.
5、拆脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施,并悬挂安全警牌,设置安全警戒区,并派专人看护,严禁非操作人员入.
3.5.2安全操作要求：
1、应严格遵守高处作业有关安全规定，患有不宜高处作业病症的人员及其它不适合高处作业人员不得从事脚手架安拆工作。
2、所有操作人员必须熟知遵守安全法规和本岗位安全技术规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。
3、按安全要求戴好安全帽，系好安全带，穿软底防滑鞋，衣着灵便。
4、料台拆除要按规定程序进行，操作时严禁使用榔头等硬物击打、撬、挖。
拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，应向下传递或用垂直运输机械吊运至地面，严禁抛掷。
5、操作前必需学习安全技术交底，并进行岗位安全检查；下班时收集好工具和材料，清除不安全因素。
6、遇六级大风和暴雨天气及夜间，应仃止料台安拆作业。
7、运至地面的构配件，应及时按规格品种整齐堆放。
每班作业结束要做到工完料净场地清。
8、料台拆除作业，操作工必须思想集中，听从专人指挥，禁止多人在同一块脚手板上进行作业。
禁止不同工种的人员进行交叉作业。
在保证安全的前堤下做好建筑产品保护。
3.6料台验算
3.6.1人货电梯悬挑部分计算：
依据规:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011
《建筑结构荷载规》GB50009-2012
《钢结构设计规》GB50017-2003
《混凝土结构设计规》GB50010-2010
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度18.4米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，
连墙件采用随层1跨，竖向间距2.9米，水平间距1.5米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设5层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数0.2300。
卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物锚固段长度3.30米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。
（一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m
活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.=0.158kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.533=0.747kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.158+0.10×0.747）×1.5002=0.196kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.158+0.117×0.747）×1.5002=-0.232kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.232×106/4491.0=51.687N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.=0.132kN/m
活荷载标准值q2=0.533kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.132+0.990×0.533）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=1.407mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
（二）、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN
荷载的计算值P=1.2×0.+1.2×0.140+1.4×0.800=1.357kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×0.8002/8+1.357×0.800/3=0.366kN.m
σ=0.366×106/4491.0=81.404N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.01mm
集中荷载标准值P=0.+0.140+0.800=0.998kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=997.600×800.0×（3×800.02-4×800.02/9）/（72×2.06×105×107780.0）=0.817mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.826mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值R=1.2×0.+1.2×0.210+1.4×1.200=1.969kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
（四）、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1072
NG1=0.107×18.400=1.973kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×5×1.500×（0.800+0.250）/2=1.378kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3=0.170×1.500×5=1.275kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.
NG4=0.×1.500×18.400=0.276kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.902kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，、外立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.500×0.800/2=1.200kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），W0=0.250
Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.880
Us——风荷载体型系数：
Us=0.230
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×0.880×0.230=0.051kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.902+0.9×1.4×1.200=7.395kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.902+1.4×1.200=7.563kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.×1.500×1.800×1.800/10=0.031kN.m
（五）、立杆的稳定性计算
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.563kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
λ——长细比，为3118/16=196
λ0——允许长细比（k取1），为2700/16=169<210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得:
σ=7563/（0.19×424）=94.122N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.395kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
λ——长细比，为3118/16=196
λ0——允许长细比（k取1），为2700/16=169<210长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.031kN.m；
σ——钢管立杆受压强度计算值（N
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