悬挑式脚手架专项施工方案.docx

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悬挑式脚手架专项施工方案

一、工程概况1

二、脚手架设计计算ﻩ1

1、计算参数ﻩ1

2、大横杆计算ﻩ3

3、小横杆计算4

5、脚手架立杆荷载计算ﻩ7

7、连墙件计算10

8、悬挑梁受力计算１1

９、悬挑梁整体稳定性计算1３

10、　拉绳受力计算ﻩ１4

１1、拉绳强度计算14

三、悬挑架构造要求17

四、悬挑架防护措施ﻩ17

五、悬挑架安全技术措施19

六、悬挑架拆除安全技术措施20

悬挑式型钢脚手架专项施工方案

一、工程概况

紫阳县道教文化养生谷一期安置房位于紫阳县城关镇太平村紫阳沟，地下1层，地上6层,总建筑面积4７５3、06m2，框架结构，建筑总高度23、９ｍ。

悬挑脚手架允许搭设高度为20m,实际3层一挑，总高度8、7m<20m,在允许范围之内。

二、脚手架设计计算

１、计算参数

（1）脚手架参数

双排脚手架搭设高度为8、7米,立杆采用单立杆;

搭设尺寸为：

立杆得纵距为1、50米,立杆得横距为1、0０米,立杆得步距为1、8０米;

内排架距离墙长度为０、２0米;

大横杆在上,搭接在小横杆上得大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为5０米;

采用得钢管类型为Φ4８×３、５;

横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数0、8０；

连墙件布置取两步两跨,竖向间距3、60米，水平间距4、0米,采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

（2）活荷载参数

施工均布荷载（ｋN／m2）:

２、70０;

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层;

（3）风荷载参数

本工程地处江西省赣州市,查荷载规范基本风压为0、35０,风荷载高度变化系数μz为１、00０,风荷载体型系数μｓ为０、6４5;

计算中考虑风荷载作用;

（4）静荷载参数

每米立杆承受得结构自重荷载标准值（ｋＮ/m2）:

0、1248;

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0、300;

栏杆挡脚板自重标准值（kＮ/ｍ2）:

0、１５0;

安全设施与安全网自重标准值（ｋN/ｍ2）:

0、005;

脚手板铺设层数:

6层;

脚手板类别:

竹笆片脚手板;

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

（5）水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1、5０米,建筑物内锚固段长度２、３0米。

与楼板连接得螺栓直径（mm）:

2０、00;

楼板混凝土标号:

C３5;

（6）拉绳与支杆参数

支撑数量为:

1;

钢丝绳安全系数为：

6、000；

钢丝绳与墙距离为（ｍ）：

3、0００;

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1、２0m。

2、大横杆计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ１30-2001）第５、2、4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。

将大横杆上面得脚手板自重与施工活荷载作为均布荷载计算大横杆得最大弯矩与变形。

（1）均布荷载值计算

大横杆得自重标准值:

Ｐ1=０、038ｋN／m;

脚手板得自重标准值:

P2=0、300×1、00０/（2＋１）=０、1０0kN/m；

活荷载标准值:

　Ｑ=２、700×1、００0／（2+1）=０、90０kN/ｍ;

静荷载得设计值:

q1=１、2×０、038+1、2×０、１00=0、1６6kN/m；

活荷载得设计值：

　q2=1、4×0、９00=1、２６0kN/m;

图１大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩与跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

（2）强度验算

跨中与支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=０、08×0、１６6×1、5002+０、1０×1、260×1、50０２＝0、3１3kN、ｍ;

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为Ｍ２ｍax=-0、10×0、16６×1、5002-0、117×1、260×1、５002＝－0、３69kN、ｍ;

选择支座弯矩与跨中弯矩得最大值进行强度验算：

σ=Ｍax（0、313×106,0、36９×106）/5０80、0=7２、63８N/mm2；

大横杆得最大弯曲应力为σ=７2、638N/ｍm2小于大横杆得抗压强度设计值[f］＝2０5、0N/mｍ2，满足要求。

（3）挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得挠度。

计算公式：

其中:

　静荷载标准值：

q1＝P１＋P２=0、0３8+0、１00=0、138kN/m;

活荷载标准值：

　ｑ2=Q＝0、９0０kN／m；

最大挠度计算值为:

V=０、677×0、１３8×１500、04/（10０×２、06×105×１219０0、0）＋０、９90×0、900×1５0０、0４／（1０0×2、０6×1０５×12１90０、0）=1、985mm；

大横杆得最大挠度１、9８5mm小于大横杆得最大容许挠度15００、0/15０mm与10mm，满足要求。

3、　小横杆计算

根据JGJ13０-2０01第5、2、4条规定,小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算，大横杆在小横杆得上面。

用大横杆支座得最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆得最大弯矩与变形。

（1）荷载值计算

大横杆得自重标准值:

ｐ1=0、038×1、50０=0、0５８kN;

脚手板得自重标准值:

P2=0、3００×1、000×1、500/（2+1）＝0、1５0kN；

活荷载标准值：

Q＝2、700×1、0０0×１、500/（2+1）=1、35０kN;

集中荷载得设计值:

P=1、2×（0、0５8+0、150）+1、4×1、350=２、1３9kN

　　　　小横杆计算简图

（2）强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载得标准值最不利分配得弯矩与均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Ｍqmax＝1、2×０、038×1、0002/8=0、０06kN、m；

集中荷载最大弯矩计算公式:

Ｍpmaｘ=2、139×1、0０0/3=0、71３kN、m;

最大弯矩M=Mqmax+Mpmaｘ＝0、719kＮ、m;

最大应力计算值σ=M/W=　0、719×1０6／５080、000=141、496N/mm2

小横杆得最大弯曲应力σ＝141、4９6Ｎ/mm２小于小横杆得抗压强度设计值２０５、0０0N/ｍm2,满足要求。

（3）挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载得设计值最不利分配得挠度与小横杆自重均布荷载引起得最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0、038×1000、0４/（３8４×２、0６0×1０5×1２１９00、000）

=0、02０mm

大横杆传递荷载　P=p１+ｐ2＋Q=0、058+0、１50+1、35０=１、558kN

集中荷载标准值最不利分配引起得最大挠度计算公式：

Vpmax=1５５7、６00×1０0０、０×（3×１0０0、０2-4×1００0、02/9）/（７２×２、060×1０５×１2１900、0）=2、202mm

最大挠度V=Vqｍax+Vpmaｘ=0、０20+2、202=2、２22mｍ

小横杆得最大挠度为2、２２２mｍ小于小横杆得最大容许挠度　100０、００0/150=6、667与10mm,满足要求。

４、　扣件抗滑力计算

按规范表5、1、7,直角、旋转单扣件承载力取值为8、00kN,按照扣件抗滑承载力系数0、80，该工程实际得旋转单扣件承载力取值为6、40ｋN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件得抗滑承载力按照下式计算（规范５、2、5）:

　　　　R≤Rc　

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取6、40ｋN;

Ｒ-－纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;

大横杆得自重标准值：

　P1=0、0３8×１、50０×2/2=0、058kＮ；

小横杆得自重标准值:

Ｐ2=0、０３８×1、０00/2=0、019kN；

脚手板得自重标准值：

Ｐ3＝0、300×1、000×1、500/２＝0、2２5kN;

活荷载标准值：

　Q=2、700×１、00０×1、500／2=2、025kＮ;

荷载得设计值:

　R=1、2×（0、０５80、01９+0、225）+１、4×２、025＝3、1９7ｋN；

R=3、197kN

５、　脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

（1）每米立杆承受得结构自重标准值（kN）,为０、124８。

NＧ1=[0、1248+（1、５0×２/2+1、5０×２）×０、０3８／１、８０］×24、80=5、４76

（2）脚手板得自重标准值（ｋN/ｍ２）;采用竹笆片脚手板，标准值为0、30。

NG２=０、300×6×1、５０0×（1、0０0+0、2）／2=1、6２0kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/ｍ）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0、15。

ＮG３=０、150×６×1、５00/２=０、675kN

（４）吊挂得安全设施荷载，包括安全网（kＮ/ｍ2）:

0、00５。

ＮG4＝０、005×１、500×24、８0０=0、186kN

经计算得到,静荷载标准值:

NG=NG1＋NG2+NG3＋NＧ4=７、9５７kN

活荷载为施工荷载标准值产生得轴向力总与，内、外立杆按一纵距内施工荷载总与得1／２取值。

经计算得到,活荷载标准值:

NＱ=2、７0０×1、0０0×1、500×2/2=4、０50kＮ

风荷载标准值按照以下公式计算:

其中　Wo－－基本风压（kN/m２），按照《建筑结构荷载规范》（GB５000９-２00１）得规定采用:

Wo=0、3５0ｋN／ｍ2;

　Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（ＧB５0００9－2001）得规定采用:

Uz＝1、950;

Uｓ--风荷载体型系数：

取值为0、64５;

经计算得到,风荷载标准值:

Ｗｋ=0、7　×1、95×0、６45×0、3５=0、３０８kN/m2;

不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式:

N=1、2NＧ+1、4NQ

=1、2×７、957+1、４×4、０50

=15、218kN

考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值为：

N＝1、2NＧ+０、8５×１、４ＮQ

=1、2×7、957+0、85×１、4×４、０50

＝14、368kN

风荷载设计值产生得立杆段弯矩MW为:

Mw=0、85×1、4ＷｋLah2/10

=0、850×1、4×0、271×1、5０0×1、800２/10

=0、157kN、m

6、立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆得稳定性计算公式为：

立杆得轴向压力设计值:

N=１５、２18ｋN；

计算立杆得截面回转半径:

i＝１、58cｍ;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5、3、３得:

ｋ=1、1５5;

计算长度系数参照《扣件式规范》表5、3、３得:

μ=1、5０0;

计算长度,由公式lo=kμｈ确定：

ｌ０=3、１19m;

长细比Ｌo/ｉ=197、000;

轴心受压立杆得稳定系数φ,由长细比ｌo/i得计算结果查表得到　:

φ=0、186；

立杆净截面面积:

A＝4、89cｍ２;

立杆净截面模量（抵抗矩）:

W=5、08cm3;

钢管立杆抗压强度设计值:

[ｆ]＝２05、00０Ｎ／ｍｍ２;

σ=152１8、0０0/（０、１8６×48９、000）=１67、3１8N/mｍ2；

立杆稳定性计算　σ=1６７、3１8Ｎ/ｍｍ2小于立杆得抗压强度设计值[f]=205、０00N/mm2,满足要求。

考虑风荷载时，立杆得稳定性计算公式：

立杆得轴心压力设计值：

N=1４、３6８kN;

计算立杆得截面回转半径　：

i=1、５8cｍ;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5、3、3得:

ｋ=1、155;

计算长度系数参照《扣件式规范》表５、3、3得：

μ=1、500;

计算长度,由公式ｌ0＝kuh确定:

l０=３、119m;

长细比：

L0/i=1９７、０0０;

轴心受压立杆得稳定系数φ,由长细比lo／i得结果查表得到:

φ=０、18６

立杆净截面面积:

A＝4、8９cｍ2；

立杆净截面模量（抵抗矩）　:

W＝5、0８cm3;

钢管立杆抗压强度设计值：

[ｆ]=205、000N/mm2；

σ=１４367、708／（0、18６×４8９、０00）+1５6６72、３0６/50８０、00０

＝１8８、8０8N/ｍm2

立杆稳定性计算σ=18８、808N/mm2小于立杆得抗压强度设计值[f]=205、００0Ｎ/mm2,满足要求。

7、连墙件计算

　连墙件得轴向力设计值应按照下式计算：

　Nl＝　Nlw＋Ｎ0

风荷载标准值Wk=0、308kＮ/m2;

每个连墙件得覆盖面积内脚手架外侧得迎风面积　Aw=1４、４m2;

按《规范》5、4、1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力（kN）,N０＝5、000kＮ;

风荷载产生得连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算:

Nlｗ=１、４×Ｗｋ×Aw＝6、2０９kN

连墙件得轴向力设计值Nl=Nlw+N0=１１、2０9kN;

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nｆ=φ·A·［f]

其中φ－－轴心受压立杆得稳定系数;

由长细比ｌ0／i=200、000/15、80０得结果查表得到:

φ=0、966,ｌ为内排架距离墙得长度;

又:

A=４、89ｃm２;［ｆ]=20５、00N/ｍｍ2;

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0、966×4、８9０×10－4×205、0０0×10３＝９６、837ｋN;

Ｎl=9、09６

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=９、０９6小于双扣件得抗滑力１2、８０0ｋＮ,满足要求。

连墙件扣件连接示意图

8、悬挑梁受力计算

悬挑脚手架得水平钢梁按照带悬臂得连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N得作用，里端B为与楼板得锚固点,A为墙支点。

本方案中,脚手架排距为10００mm,内排脚手架距离墙体20０ｍm,支拉斜杆得支点距离墙体为１200mm,

水平支撑梁得截面惯性矩Ｉ=866、20cｍ4,截面抵抗矩W=10８、30　ｃm3,截面积A=21、９5cｍ2。

受脚手架集中荷载N=1、2×７、95７+１、4×4、０5０=15、218kN;

水平钢梁自重荷载ｑ=1、2×2１、95０×0、０001×７8、500=0、2０7kN/ｍ；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁得计算得到:

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁变形图（ｋN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（ｋＮ、m）

各支座对支撑梁得支撑反力由左至右分别为:

R[1]=1７、200kN

R[2］＝1４、175ｋN

R［3]=-0、1５3kN

最大弯矩Mmaｘ＝1、807kN、m

最大应力σ=M/1、05W+Ｎ/A＝１、807×10６/（1、０5×10８300、０）+

　　　　　0、000×103／2195、0=１5、8９１N/mm2

水平支撑梁得最大应力计算值15、891N／mm2小于水平支撑梁得抗压强度设计值２1５、000N/mｍ2,满足要求。

９、悬挑梁整体稳定性计算

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下：

其中φｂ-－均匀弯曲得受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：

φｂ=570×10、0×63、0×235/（１２0０、0×160、０×235、0）=1、8７

由于φb大于０、6,查《钢结构设计规范》（GB500１7-2０0３）附表B,得到　φb值为0、919。

经过计算得到最大应力σ=　１、８07×106　／（0、9１9×1083０0、0０）=18、152N/mm2;

水平钢梁得稳定性计算σ=18、１52小于[ｆ]=2１5、０00N/mm2,满足要求。

10、拉绳受力计算

水平钢梁得轴力ＲＡH与拉钢绳得轴力RＵｉ按照下式计算:

其中RＵiｃｏsθｉ为钢绳得拉力对水平杆产生得轴压力。

各支点得支撑力RCｉ=ＲUｉsinθｉ。

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:

RU1＝18、525kN

11、　拉绳强度计算

（１）钢丝拉绳（支杆）内力计算:

钢丝拉绳（斜拉杆）得轴力RU均取最大值进行计算,为

RＵ=18、52５kＮ

如果上面采用钢丝绳,钢丝绳得容许拉力按照下式计算：

其中　[Ｆｇ]－-钢丝绳得容许拉力（kN）;

　Fg--钢丝绳得钢丝破断拉力总与（ｋN），计算中可以近似计算Fg=０、5d２，d为钢丝绳直径（ｍｍ）;

α－－钢丝绳之间得荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×６1钢丝绳分别取0、８５、0、82与０、8;

　　K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取18、525kＮ,α=０、820,K=6、0００,得到:

d=1６、47㎜

经计算,钢丝绳最小直径必须大于１7、０00mm才能满足要求。

（2）钢丝拉绳（斜拉杆）得拉环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）得轴力RU得最大值进行计算作为拉环得拉力N,为：

N=RU=１8、525kN

钢丝拉绳（斜拉杆）得拉环得强度计算公式为:

其中[f]为拉环受力得单肢抗剪强度，取［f］=125N/mｍ2;

所需要得钢丝拉绳（斜拉杆）得拉环最小直径D=（１852、54３×４/3、142×125、０00）１/2=１4、000mm；

１２、锚固段与楼板连接得计算

（１）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:

水平钢梁与楼板压点得拉环受力R=0、1５3ｋN；

水平钢梁与楼板压点得拉环强度计算公式为:

其中[ｆ]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10、９、8条[f］＝50N／mm2;

所需要得水平钢梁与楼板压点得拉环最小直径D=［１52、71９×4／（3、142×5０×2）]1/2=1、３94ｍm;

水平钢梁与楼板压点得拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:

锚固深度计算公式:

其中　Ｎ--锚固力，即作用于楼板螺栓得轴向拉力,N=0、1５3ｋN;

　　d－-楼板螺栓得直径,d=２0、000mｍ;

　[ｆb］--楼板螺栓与混凝土得容许粘接强度,计算中取１、570Ｎ/mm2;

[f］--钢材强度设计值，取２15N/mm2；

　h--楼板螺栓在混凝土楼板内得锚固深度,经过计算得到h要大于152、７1９/（3、142×20、0０0×1、570）=1、5４8ｍm。

螺栓所能承受得最大拉力F=1/4×3、１４×20、000２×２1５×１0-3=６7、51kN

螺栓得轴向拉力N=0、153kＮ小于螺栓所能承受得最大拉力F＝67、51０ｋＮ,满足要求。

（3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压得螺栓拉力要满足公式:

其中　Ｎ-－锚固力,即作用于楼板螺栓得轴向压力,Ｎ=１４、175kN;

　　d--楼板螺栓得直径,d＝20、000mm;

　　　　b－－楼板内得螺栓锚板边长,b=5×d=100、０00mm;

　ｆcc--混凝土得局部挤压强度设计值，计算中取0、950fc=16、７00N/mm2;

经过计算得到公式右边等于16１、7５kＮ,大于锚固力N=14、1７kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求。

三、悬挑架构造要求

1、采用[1２cm型槽钢，自重为120N/m，搭设高度H=2４、8ｍ,立杆横距b（架宽）=1、０m,立杆纵距L=１、５m,大横杆步距1、8m，铺竹脚手板２层，同时施工2层,施工荷载ＱK＝2、7ｋＮ／m2,连墙杆布置为两步三跨。

密目网全封闭。

2、脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆,在立杆与大横杆得交点

处,小横杆伸出外排杆1０0mm，伸出150mm，里排立杆距墙200ｍm。

3、由于满铺脚手板,所以应在原有两根小横杆中间再加一根,同

时还要增加２个扣件。

４、按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆,原有一道大

横杆,需再增加一道大横杆及一个扣件。

５、剪刀撑按水平4跨垂直４步一组设置,两杆交叉与地面成450角。

6、悬挑架结构应满布剪刀撑。

7、连墙件采用主体预埋钢管,用槽钢将脚手架与主体连接,预埋槽钢以高出砼面20cｍ为宜。

四、悬挑架防护措施

1、脚手架每高4ｍ，水平每隔6m同建筑物牢固地拉结,并加设顶撑使之同时承受拉力与压力，保证架体与建筑物之间连接牢固,不摇晃、不倒塌。

拉接点禁止设在工程围护结构上,拉接杆要设在靠近节点位置２０cm范围以内，并且与大横杆扣紧。

在立柱或梁上预埋Ф10钢筋,拉筋采用Ф6钢筋。

双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。

每道剪刀撑跨越立杆得根数为4根。

每道剪刀撑宽度不应小于４跨，且不应小于6m,斜杆与地面得倾角为４5°--6０°。

剪刀撑斜杆得接长采用搭接,搭接长度不得小于50cm，要用三只扣件,两头要大于10cm，剪刀撑最下部距地面10ｃm。

剪刀撑沿脚手架连续设置，其间距不大于20cm。

2、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺,四个角应用直径１、2mｍ得镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

作业层端部脚手板探头长度应取1５0mｍ,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。

3、密目网必须使用获得省安监总站准用证得产品,要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆得里侧,密目网得绑扎要用尼龙绳每孔一扎。

4、安全网得设置:

从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭,密目网要设在外排立杆得里侧。

密目网得绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。

施工层要设随层网,设18cm　高得连续挡脚板,挡脚板要用铁丝绑在立杆上。

设０、６ｍ与1、2m高防护栏杆两道,防护栏杆要刷红白相间得境界色。

5、人行斜道得设计：

人行斜道得宽度为１、2ｍ,坡度为1：

３（高:

长）。

斜道拐弯平台面积为9m２,宽度为1、5m。

斜道两侧及拐弯平台外围设置1、２m得防护栏杆及高180mm得挡脚板。

人行斜道得脚手板上钉防滑木条，其厚度为30mｍ，间距为2５0mm。

斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。

立杆纵距为1、5m,埋入地下５00mm,大横杆间距为１、0m。

小横杆置于斜横杆上间距为１m。

拐弯处小横杆间距为0、6m。

为保证斜道得稳固,在斜道两侧、平台外围与端部应设置剪刀撑，并加强脚手架连墙杆得设置。

斜道脚手板应铺平、铺牢。

6、防护棚得设置:

在棚上要满铺木脚手板,棚边要设置1m高得挡板，在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。

五、悬挑架安全技术措施

1、外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟,以防雨水浸泡地基。

2、钢管架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上,并连通大横

杆，形成霹雷网络,并检测接地电阻不大于30欧姆。

3、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路得安全距离内,并做好可

靠得安全接地处理。

4、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定,确保施工安全。

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