300MW机组锅炉汽包水位调整技术的探讨.docx

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300MW机组锅炉汽包水位调整技术的探讨

300MW机组锅炉汽包水位调整技术的探讨

【摘要】本文根据国产300MW机组的实际运行情况，针对性的阐述了300MW机组锅炉汽包水位的变化机理和锅炉汽包水位调整技术，对锅炉运行过程中汽包水位的一些关键问题从各个角度进行了探讨，为运行人员提供了科学的操作依据、实践经验和技术支持。

【关键词】锅炉水位调整三冲量

1、前言

锅炉的汽包水位由于调整不当，将造成两种水位事故。

一种是汽包满水事故，指锅炉汽包水位严重高于汽包正常运行水位的上限值，使锅炉蒸汽严重带水，蒸汽温度急剧下降，发生水冲击，损坏管道和汽轮机组。

另一种是汽包缺水事故，指锅炉水位低于能够维持锅炉正常水循环的水位，蒸汽温度急剧上升，水冷壁管得不到充分的冷却而发生过热爆管。

这种事故的发生轻者造成机组非计划停运，严重时可造成汽轮机和锅炉设备的严重损坏。

在机组正常启停和运行中通过科学的判断分析和正确的高水平的调整汽包水位，才能很好的防止恶性事故的发生和间接地降低发电厂的生产成本。

2、汽包水位的变化机理

2.1锅炉启动过程中的汽包水位变化

投入炉底部加热后，辅汽在炉水中凝结成为炉水，使汽包水位缓慢上升。

锅炉点火初期，由于冷风带走的热量和燃油燃烧释放的热量相等，汽包水位无大的变化。

当1.8t／h的油枪增投至两支及以上时，由于热量平衡的破坏，使炉内温度上升，炉水吸热开始产生汽泡，汽水混合物的体积膨胀，汽包水位开始缓慢上升产生暂时的虚假水位，随炉水吸热量的增加，当水冷壁内水循环流速加快后，大量汽水混合物进入汽包后汽水分离，饱和蒸汽进入过热器，使汽包水位开始明显下降。

随着汽包压力的升高，这种蒸发速度会降低，但在实践中观察该现象不太明显。

当到达冲转参数（主蒸汽压力4.2Mpa，主蒸汽温度320℃）关闭35％旁路的过程中，蒸发量下降，单位工质吸收的热量增加，微观分析，分子运动速度加快，对汽包、水冷壁、过热器的撞击次数增多，宏观观察，汽包压力又进一步升高，送一方面使汽水混合物比容减小，另一方面饱和温度升高，很多已生成的蒸汽凝结为水，水中气泡数量减小汽水混合物的体积缩小，促使汽包水位迅速下降，造成暂时的虚假水位，这时在给水量未变的情况下由于锅炉耗水量下降汽包水位会迅速回升。

在挂闸冲转后水位的变化相反。

机组并网后负荷50Mw给水主副阀切换时，由于给水管路直径的变大使给水流量加大汽包水位上升很快。

其它阶段只要给水量随负荷的上升及时增加汽包水位的变化不太明显。

2.2引风机、送风机、一次风机、磨煤机跳闸后汽包水位的变化

锅炉的上述四大转机任意跳闸1台，相当于炉内燃烧减弱，水冷壁吸热量减少，炉水体积缩小，汽泡减少，使水位暂时下降。

从实际事故中观察，跳1台引风机后的10s内，给水自动以2t／s的速度增加，其水位下降速率仍然高达6.2mm／s。

同时气压也要下降，饱和温度相应降低，炉水中汽泡数量又将增加，水位又会上升，还由于负荷的下降，给水量不变，如果人工不干预，水位最终会上升。

这就是平时所说的先低后高。

2.3高加事故解列后汽包水位的变化

高加事故解列，就是汽轮机的一二三段抽汽量突然快速为零的过程。

对于锅炉来说，发生了2个工况的变化，一个是蒸汽流量减少压力升高，另一个是给水温度降低100℃引起的炉水温度降低，水位将先低后高。

2.4突然掉大焦和一次风压突升后汽包水位的变化

这种情况相当于燃烧加强的结果，水冷壁吸热量增加，炉水体积膨胀，汽泡增多，使水位暂时上升：

同时气压也要升高，饱和温度相应升高，炉水中汽泡数量又将减少，水位又会下降；随后蒸发量增加，但给水未增加时，水位又进一步下降，即水位先高后低。

从实际生产中观察，上升不明显，但下降较快，事故发生10s后，虽然给水以1t／s的速度增加，水位仍以1.7mm／s的速度下降。

2.5锅炉安全门动作和负荷突变后汽包水位的变化

当锅炉安全门动作或负荷突增时，汽包压力将迅速下降，送时一方面汽水比容增大，另一方面使饱和温度降低，促使生成更多的蒸汽，汽水混合物体积膨胀，形成虚假高水位。

但是由于负荷增大，炉水消耗增加，炉水中的汤泡逐渐逸出水面后，水位开始迅速下降，即先高后低。

当安全门回座或负荷突降时，水位变化过程相反。

3汽包水位的调整技术

3.1汽包水位的自动控制

汽包水位是锅炉运行的主要指标,是一个非常重要的被控变量,维持水位在一定范围内是保证锅炉安全运行的首要条件,这是因为:

（1）水位过高会影响汽包内汽水分离,饱和水蒸汽带水过多,同时过热蒸汽温度急剧下降。

该过热蒸汽作为汽轮机动力的话,将会

损坏汽轮机叶片,影响运行的安全性与经济性。

（2）水位过低,说明汽包内的水量较少,而当负荷很大时,水的汽化速度加快,则汽包内的水位变化速度亦随之加快,如不及时调节,就会使汽包内的水全部汽化,导致炉管烧坏,甚至引起爆炸。

因此,锅炉汽包水位必须严加控制。

3.1.1　汽包水位的动态特性

锅炉汽水系统结构如图1所示。

汽包水位不仅受汽包（包括循环水管）中储水量的影响,亦受水位下汽泡容积的影响。

而水位下汽泡容积与蒸汽负荷蒸汽压力炉膛热负荷等有关。

因此,影响水位变化的因素很多,其中主要的因素是锅炉蒸发量（蒸汽流量S）和给水流量W。

3.1.1.1　汽包水位在给水流量作用下的动态特性,见图2:

上图所示是给水流量W作用下,水位L的阶跃响应曲线。

如果把汽包的给水看作单容量无自衡过程,水位阶跃响应曲线如上图L1曲线。

但由于给水温度比汽包内饱和水的温度低,所以给水流量W增加后,从原有饱和水中吸收部分热量,这使得水位下汽泡容积有所减少。

当水位下汽泡容积的变化过程逐渐平衡时,水位就由于汽包中储水量的增加而逐渐上升,最后当水位下汽泡容积不再变化时,水位变化就完全反映了由于储水量的增加而逐渐上升。

因此,实际水位曲线如图中L线。

即当给水量作阶跃变化后,汽包水位一开始不立即增加,而要呈现出一段起始惯性段。

给水温度越低,时滞τ亦越大。

3.1.1.2　汽包水位在蒸汽流量作用下的动态特性,见图3:

在蒸汽流量S扰动作用下,水位的阶跃响应曲线如图3所示。

当蒸汽流量S突然增加时,从锅炉的物料平衡关系来看,蒸汽量S大于给水量W,水位应下降,如图中曲线L1。

但实际情况并非这样,由于蒸汽用量增加,瞬间必然导致汽包压力的下降。

汽包内水的沸腾突然加剧,水中汽泡迅速增加,由于汽泡容积增加而使水位变化的曲线如图中L2所示。

而实际显示的水

位响应曲线L为L1+L2。

从图上可以看出,当蒸汽负荷增加时,虽然锅炉的给水量小于蒸发量,但在一开始时,水位不仅不下降反而上升,然后再下降（反之,蒸汽流量突然减少时,则水位先下降,然后再上升）,这种现象称之为“虚假液位”。

应当指出的是:

当负荷突然变化时,水位下汽泡容积变化而引起水位的变化速度是很快的,一般为10～20秒。

“虚假液位”的变化幅度与锅炉的汽包压力和蒸发量有关。

对于产汽量100t/h230t/h的中高压锅炉,当负荷变化10%时“,虚假液位”可达3040mm。

“虚假液位”现象属于反向特性,变化速度很快,变化幅度与蒸发量扰动大小成正比,也与压力变化速度成正比,这给控制带来一定困难,在设计控制方案时,必须加以注意。

3.1.1.3　汽包水位在炉膛热负荷作用下的动态特性

当燃料量突然增加时,传给锅炉水的热量也增多,上升管的蒸发强度增大,使蒸发面下的汽泡膨胀,液位上升,随之蒸汽流量及汽包压力增加,但是给水流量并没增加,因而这种液位变化也属于“虚假液位”。

当热量和水量在炉内重新达到平衡时,液位才慢慢回降。

然而这种由于燃料量的突然变化引起的虚假液位比较小,而且热负荷可由蒸汽压力调节系统来保证,因而这种扰动的因素是次要的。

3.1.2几种锅炉汽包水位的控制方案

3.1.2.1　单冲量控制系统

单冲量控制系统（冲量一词指的是变量,单冲量即汽包液位）是采用汽包液位直接控制给水调节阀（如图4所示）,它是汽包液位自动控制中最简单最基本的一种形式,是典型的单回路定值控制系统。

该系统结构简单投资少容易实现,用于小型低压锅炉。

因为这种锅炉的蒸汽负荷比较稳定,汽包的相对容积大,用户对蒸汽的要求往往不十分严格,该控制系统若再配上一些报警联锁装置,也可以满足生产要求。

在停留时间较短,负荷变化较大时,就不能采用单冲量液位控制系统。

这是因为:

（1）负荷变化时产生的“虚假液位”将使调节器反向错位动作,负荷增大时反而关小给水调节阀,当闪急化平息下来时,会使水位严重下降,产生剧烈波动,调节的动态品质很差。

（2）负荷变化时,从负荷变化到水位下降再到调节阀动作,滞后时间太长,如果水位过程时间常数很小,偏差必然很显著。

（3）给水系统扰动时,例如给水泵压力变化,进水量立即变化,而到水位产生偏差时才使调节阀动作,同样不够及时。

3.1.2.2　双冲量控制系统

在汽包的水位控制中,最主要的扰动是负荷的变化,那么引入蒸汽流量来校正,不仅可以补偿“虚假液位”所引起的误动作,而且使给水调节阀的动作及时,这就构成了双冲量控制系统。

从本质上看,双冲量控制系统是一个前馈（蒸汽流量FTS）加单回路反馈控制系统构成的复合控制系统。

加法器的输出=Pc±λSPs+初始偏差。

如果高压蒸汽供给蒸汽透平压缩机,为保护设备,给水阀宜选用气开（F.C）阀,当蒸汽流量加大时,给水流量亦要相应增加,此时选用气开阀,加法器的输出应增加,即λS应该取正号。

如果蒸汽作为工艺生产中的热源时,为保护设备,给水阀宜选用气关（F.O）阀,当蒸汽流量加大时,给水流量亦要相应增加,此时选用气关阀,加法器的输出应减小,即λS应该取减号。

为了兼顾上述两种要求,宜选带保位装置（F.L）的给水阀,即事故状态该阀停在原位。

初始偏差设置的目的是:

正常负荷下,调节器和加法器的输出都能有一个比较适中的数值,最好在正常负荷下初始偏差与前馈（蒸汽流量FTS）λSPs项恰好抵消。

3.1.2.3　三冲量控制系统

双冲量控制系统有两个缺点:

（1）调节阀的工作特性不一定完全是线性,这样要做到静态补偿就比较困难;

（2）对于给水系统的扰动不能直接补偿。

为此将引入给水流量信号,构成三冲量控制系统。

2.3.1三冲量控制方案Ⅰ———前馈（蒸汽流量）加反馈（液位,给水流量）控制系统该系统可看作三冲量的综合信号作为被控变量的单回路控制系统,投运和整定与单回路控制系统一样,但是如果系统参数设置不能确保物料平衡,则负荷变化时,水位将有余差。

关于系数λS和λW的作用与设置:

（1）用来保证物料平衡即在△W=a△D的条件下,蒸汽流量信号λS△Ps与给水流量信号λW△PW应相等,依据这条原则,可以确定λS和λW的比值。

（2）用来确定前馈作用的强弱从

（1）物料平衡中知道λS与λW的比值,其大小应依据过程特性确定,λS越大其前馈作用越强,则扰动出现时,调节阀开度的变化亦越大。

2.3.2三冲量控制方案Ⅱ———蒸汽流量前馈给水流量串级控制系统方案Ⅱ与方案Ⅰ相类似,仅是加法器位置从调节器前移至调节器后。

该方案不管λS与λW如何设置,当负荷变化时,液位可以保持无差,以改善负荷扰动下的调节品质。

加法器的输出=±Pc±λSPS±λWPW

催化裂化装置产汽及余锅汽包采用气关（F.O）式的保位给水阀,当蒸汽流量加大时,给水流量亦要相应增加,此时选用气关阀,加法器的输出应减小,即λS应该取减号。

当给水流量增加时,此时选用气关阀,加法器的输出应增大,即λW应该取正号。

当液位升高时（调节器为正作用）,给水流量亦要相应减小,此时选用气关阀,加法器的输出应增大,即Pc应该取正号。

2.3.3三冲量控制方案Ⅲ———蒸汽流量前馈液位与给水流量串级控制组成的控制系统在汽包停留时间较短,“虚假液位”严重时,需引入蒸汽流量信号的负微分作用,如下图虚线所示。

所谓“负微分”是因为经过微分器信号的作用方向与蒸汽流量信号的作用方向相反。

在蒸汽流量（负荷）的阶跃扰动下,由于负微分器的输出信号的作用,使给水流量向反方向变化,这就克服了虚假液位的影响,等到负荷稳定后“,虚假液位”消失,负微分作用也将消失。

这种负微分作用对静态没有影响,只起一个动态前馈补偿作用,以避免蒸汽负荷突然增加或减少时,水位偏离设定值过高或过低而造成锅炉停车。

图8三冲量控制方案方框图Ⅲ

3.1.3几种控制方案的比较

单冲量液位控制是汽包液位自动控制中最简单最基本的一种形式,是典型的单回路定值控制系统,但它不能克服“虚假液位”的影响,而且没有给水流量信号的反馈,所以液位波动较大。

双冲量液位控制系统是在单冲量控制的基础上,引进蒸汽流量作为前馈信号。

该控制系统的特点是:

引入的蒸汽流量前馈信号可以消除“虚假液位”对调节品质的不良影响,当蒸汽流量变化时,就有一个给水量与蒸汽量向同方向变化的信号,可以减小或抵消由于“虚假液位”引起的给水量与蒸汽量反方向变化的误动作,使调节阀从一开始就向正确的方向移动。

因而大大减小了给水量与液位的波动,缩短调节的时间。

而且引入的蒸汽流量的前馈信号,能改善调节系统的静特性,提高调节质量。

双冲量液位控制系统适用于小型低压而且给水压力较稳定的锅炉。

当给水压力经常有波动,给水调节阀前后压差不易保持正常时,不宜采用双冲量控制;另外在大型锅炉的控制中,锅炉容量越大,压力越来越高,汽包的相对容水量就越小,允许波动的储水量就更少。

为了把液位控制平稳,在双冲量液位调节的基础上引入了给水流量信号,由液位蒸汽流量和给水流量就构成了三冲量液位控制系统,在这个系统里,汽包液位是被控变量,是主冲量信号,蒸汽流量给水流量是两个辅助冲量信号。

三冲量液位控制系统抗干扰能力强,适用于大中型中压锅炉。

三冲量控制方案Ⅰ:

方案Ⅰ宜作为一般锅炉液位的控制方案,其特点是使用的设备少,整定方法比较简单,调节机构动作比较平稳。

三冲量控制方案Ⅱ:

与方案Ⅰ比较,其加法器从调节器前移至调节器后,即使出现物料不平衡的现象,只要液位有偏差,调节器的积分作用就能消除偏差。

三冲量控制方案Ⅲ:

采用这种控制方案,在负荷变化时给水流量会及时做出相应变化,调节时间也比较短,对于克服“虚假液位”的动态偏差有进一步的好处。

方案Ⅲ适用于大容量高压锅炉,而且要求水位控制严格的场合。

3.2在非自动情况下汽包水位的调整技术

三冲量是在给水自动情况下的一种比较科学的调整技术，但是在锅炉启动、正常运行但非自动、事故等情况下三冲量是不能投入运行的，这就需要具体情况具体对待，需要根据实际经验摸索出一套切实可行的调整技术。

3．2.1锅炉启动过程中汽包水位的调整

（1）经过高加水侧锅炉冷态启动上水正常后，投入底部加热之前给电子水位计测量筒进行灌水，使电子水位能正确显示，防止在启动过程中水位误差过大造成汽包水位无法投入和MFT误动事故。

（2）锅炉底部加热投入后，要及时投入汽包水位保护。

当水位升高时，由保护打开和关闭汽包事故放水门，维持水位。

（3）锅炉点火后，由于给水流量太小，没有充满主给水管道而不能正确显示数值，大多都显示为零。

当流量超过80～100t／h时流量表才正确显示数值。

在这个阶段，最好的上水方法是借助汽包水位的变化和给水泵转速的大小及定排量的大小来连续给锅炉上水，稳定汽包水位。

（4）当汽轮机冲转前关闭高压旁路时，先将汽包水位稳定在较高水位80～100mm，用点动的方式关闭高压旁路。

当汽包水位下降较快时，立即停止操作，待稳定后方可继续操作，直至高压旁路全部关闭。

（5）汽轮机升速过临阶转速时，产生虚假高水位，应立即降低给水流量。

当汽包水位显示值的小数点后第一位数字开始下降时，立即加大给水流量；当该数字再一次开始上升时，立即将给水流量降至平衡值，稳定汽包水位。

（6）15%给水旁路切换。

1）进行给水旁路至主路切换过程中，应先适当降低给水泵出口压力，使给水泵出口压力大于省煤器入口压力2MPa，然后开启给水主电动门并及时调节给水泵转速，保持给水流量和省煤器入口压力不变，防止水位扰动。

水位调节稳定后关闭给水旁路门。

2）进行给水主路至旁路切换操作过程中，应先开旁路调节阀前后电动截止门，待旁路调节阀前后电动截止门全开后关闭主给水电动门，同时调节给水泵转速和给水旁路调节阀，保持给水流量和省煤器入口压力不变，防止水位扰动。

3）为防止主给水电动门开关中挠动过大，可利用就地点开／关的方式进行操作。

为防止对主给水电动门造成磨损，不得用主给水电动门进行水位调整，不得长时节流运行。

（7）尽早启动1台汽泵。

但由于各种原因没有备用泵，机组负荷120MW时停止升负荷，否则将造成缺水停机事故。

其它各负荷阶段，按照汽水平衡调节即可。

3.2.2锅炉正常运行中汽包水位的调整

（1）正常运行时，保持给水压力高于汽包压力l.5～2.0Mpa，汽包水位应保持±20mm，最大允许波动范围±50mm。

汽包水位达＋150mm时自动开启事故放水阀，汽包水位降至0mm时自动关闭事故放水阀。

汽包水位允许高限为＋100mm（报警），低限一100mm（报警），汽包水位达千250mm或一250mm时MFT动作紧急停炉。

（2）给水泵最小流量阀正常情况下应投入自动，在自动故障情况下，最小流量阀开度不应小于10%，当给水泵出口流量小于148t／h时应打开最小流量阀，防止给水泵轴向推力过大或给水泵汽化。

（3）当给水泵最小流量阀内漏严重关闭手动门时，最小流量阀不得投入自动，防止给水泵在出口流量小于148t／h时，给水泵不跳闸，造成给水泵轴向推力过大或给水泵汽化。

（4）给水泵在机组稳定的情况下，应投入自动，但不能过于依赖自动。

运行人员应加强监视，掌握自动跟踪情况。

当自动运行不稳定时，应立即切至手动调节。

在机组调峰、启动、停止、事故、磨煤机切换、给水泵切换、单台给水泵跳闸、高加解列、给水流量变送器故障等不稳定工况下必须注意观察和手动调节。

（5）无论在任何情况下，水位调节必须有专人负责调整，并且有1台CRT为水位调节专用不得有其它画面将水位调节画面覆盖，影响水位及给水泵运行工况监视。

在正常情况下水位调节应以电子水位计为准，在事故或电子水位计故障情况下应以就地双色水位计为准。

（6）当2台给水泵并列运行时，应尽量保持2台泵出力平衡，调节过程中单台泵不得大幅度增、减出力，防止给水泵抢水，特别是1台汽泵1台电泵运行很容易发生抢水事故。

（7）一般情况在1台汽泵、1台电泵并列运行的工况，不允许汽包水位投自动。

投自动时只能投入1台电泵，因为电动给水泵与汽动给水泵调节特性不同，同时投入自动时水位调节扰动较大，只投入汽泵会造成给水流量突降事故。

（8）在调节过程中如果汽泵跳“就地”，应立即联系汽机将汽泵切至“遥控”，可通过MEH帮助调节，必要时可启动电动给水泵。

（9）给水泵切换。

1）给水泵切换前应解列水位自动，进行手动调节。

2）给水泵切换过程中水位调节应由一定水位调节经验的人员进行调节。

3）备用泵启动后应空转检查运行10-30min正常后方可进行切换。

4）在进行启动泵与预停泵负荷切换过程中，应保持“两个”不变。

其一，保持锅炉负荷不变，即不得进行影响负荷的其他重大操作。

其二，保持总给水流量基本不变，缓慢增加启动泵转速，转速每升高一定速率，应联系汽机侧检查启动泵运行状况。

当启动泵出口压力与待停泵接近，其出口己有少量流量时！

降低待停泵转速，使待停泵负荷转移至启动泵，同时增加启动泵出力，保持汽包水位正常。

5）进行启动泵与预停泵负荷切换结束之后，预停泵应继续保持较高转速和泵的出口压力，同时对启动泵进行带负荷检查，当确认启动泵运行正常后，方可降低预停泵转速后停止运行，以防止启动泵运行不正常跳闸后能及时将汽动给水泵带负荷。

6）切换中注意最小流量阀开度变化，在泵出口流量小于148t／h，最小流量阀未开（＞5％），延时10s给水泵跳闸。

（10）在汽动给水泵运行的情况下，电动给水泵应处于良好备用状态，且做好定期试转工作。

当单台汽泵跳闸电泵不联动时，应立即单操启动电动给水泵。

（11）汽动给水泵和电动给水泵的调节特性有着很大差异。

汽动给水泵的调节特性为：

升速率较慢、迟延性大，汽动给水泵在连续升速操作状态下，转速控制指令以每秒3％（即90rpm／s）的速度增加，但目标转速只能以15rpm／s的速度增加。

通过计算，操作员大约需要30min就可将汽动给水泵转速指令从3000rpm／s增加到最高转速5700rpm／s，而目标转速从3000rpm／s升至5700rpm／s大约需要3min其迟延达2.5min。

另外，汽动给水泵的实际转速滞后于目标转速，滞后量随给水泵转速增加而增大。

根据汽动给水泵运行的综合要求，汽动给水泵在升速过程中，目标转速与实际转速的差值不得大于1000rpm／s，否则，汽动给水泵的控制方式将从“remote”自动切换至“local〃，操作人员将无法进行调节。

电动给水泵的转速是通过液力偶合器进行调节，在连续升速操作状态下，转速控制指令以勺管开度每秒4％的速度增加，指令在25s就可达到100％，给水泵大约在70～80s可以达到满出力。

3.2.3异常工况汽包水位的调整

3.2.3.1锅炉灭火汽机未跳闸

水位变化趋势：

先下后上。

炉膛火焰熄灭，炉水中大量气泡瞬间破碎汽水容积急剧收缩，汽包水位直线下降。

由于锅炉负荷衰减较慢，给水流量大于锅炉蒸发量且随着灭火后蒸汽压力的下降趋势，锅炉要放出蓄热锅水体积膨胀加速汽包水位上升。

水位调节要根据负荷的变化和蒸汽流量的减少而减少给水量，使水位保持稳定。

调整手段：

（1）灭火后根据蒸汽压力下降的趋势迅速降负荷减缓气压变化并迅速切除水位自动，灭火后控制水位应以-150为零水位控制点。

（2）灭火后在汽包水位虚低时，应将给水流量增加使大于主汽流量50-100吨。

待水位下降变缓迅速减小给水流量使小于主汽流量50吨左右，再根据汽包水位变化趋势调整给水量与蒸汽量相匹配，稳定汽包水位。

（3）将负荷至150MW解裂一台给水泵使用单台给水泵控制水位，给水倒旁路。

调节给水调节阀，再根据给水调整阀压差调整给水泵转速，维持汽包水位。

3.2.3.2机跳闸炉不灭火时水位的调节

这种情况只适用于起停机过程中的特殊情况，因为当机组负荷大于90MW时时机跳连锁锅炉灭火的，在正常运行中锅炉的最低稳燃负荷远远大于这一负荷。

在这种情况下，机跳闸后若两台给水泵运行必须立即拉掉一台，解除水位，给水泵勺管自动，视虚假水位的程度手动来调节。

汽机跳闸后主汽压力会突升，导致汽包水位突降，但这种突升不会太多，视水位情况应提前将给水量降下来。

这时要手动开启旁路系统，开旁路时要告诉水位调整人，已提前作出反应。

旁路的开启要缓慢以利于水位的调节。

3.2.3.3机跳闸炉灭火的水位调节：

这种情况虽然不会引起什么恶性事故，但是保持正常水位有利于快速点火重新启动。

这种情况下，应立即拉掉一台给水泵，将给水切为手动调整为正常值，等锅炉重新点火开旁路时视水位变化情况精心调整。

3.2.3.42台汽泵运行、电泵备用，单台给水泵跳闸

（1）立即检查电动给水泵自启动否则手启，快速增加电动给水泵和运行泵的出力。

（2）检查给水盹动作正常，跳闸最上层1台磨煤机，否则手动立即停止1套制粉系统运行，并以适当速度降负荷（一般为20Mw／mln），在汽压开始上升时暂停。

特别注意，降负荷速度不易过快，否则，将造成虚假低水位引起事故扩大。

（3）停止锅炉放水、排污。

（4）操作员在操作过程中要紧盯汽包水位计显示值的小数点后第一位数字，当水位回升时，应根据水位变化速度减小给水流量，防止给水流量过大造成锅炉满水事故。

（5）水位调节稳定后再进行负荷恢复操作。

3.2.3.52台给水泵运行、1台检修，单台给水泵跳闸

（1）立即增加运行给水泵出力。

但必须注意给水泵的入口压力和给水泵最高转速，防止给水泵入口压力低跳闸和转速达最高值自动切除“remote”，造成事故扩大。

电泵运行时应注意电动给水泵电流