模板工程施工方案.docx

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模板工程施工方案

模板工程施工方案

（1）模板体系地下进站大厅、地下通道墙体：

由于量大，且大部分为直线线，因此可采用钢模拼装。

底板浇筑至基坑围护桩边界处，以围护桩作为边模。

框架柱：

圆柱采用玻璃钢圆柱模板，方柱或异型柱采用定型钢模板；

梁、顶板：

采用18mm厚覆面多层板木模板配以50×100mm、100×100mm木方做龙骨结合碗扣式脚手架支撑系统的模板体系；

楼梯踏步模板：

采用专用定型楼梯模板。

表7.3.2.7-1主要部位配模方案一览表

序号

工程部位

模板

支撑及加固系统

1

地下结构混凝土墙

钢模板

Φ48钢管支撑

2

框架柱

方柱为定型钢模板；圆柱为玻璃钢模板

方柱定型夹具，Φ48钢管，对拉螺栓；圆柱为定型槽钢固定

3

梁、板

18mm厚覆面多层板木模板

50×100mm、100×100mm木方，碗扣式脚手架支撑系统

4

梁、柱接头

竹夹板

50×100木方，Φ48钢管、“3”型卡

5

电梯井

筒模

定型加工制作

6

基础

围护桩侧壁

7

楼梯板

上部采用定型封闭钢楼梯踏步

50×100木方，Φ48钢管支撑

（2）各部位施工工艺流程

墙、柱模板：

弹柱定位线→找平层、贴海绵条→安装模板→校调加固→预检

梁模板：

弹出梁轴线及标高线并复合→搭设梁模板支架→安装梁底→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装上下锁口楞、对拉螺栓→复合梁模板尺寸位置→加固后验收

钢筋砼楼板：

搭设支架→安装板模木楞→调整楼板下皮标高及起拱→铺设板模→检查模板上皮标高及平整度→绑扎板筋

（3）玻璃钢圆柱模板

玻璃钢圆柱模板是一种特别适合圆柱的新型模板，采用不饱和聚酯树脂作为胶结材料，耐碱玻璃纤维布作为骨架逐层粘裹而成。

模板制作只需根据结构柱的圆周长制作一个平板再在两端接口处竖向垂直于柱身折出翻边，翻边外侧另粘一块厚的玻璃钢板条（或加槽钢、角钢），以加强翻边的强度（见下图）。

由于各向受力均匀，可在混凝土浇筑时成为一个标准的圆形柱体，不需要复杂的外部支撑体系，只需用四周的缆绳调整垂直度既可。

因此其加工和拼装难度低，且接缝少。

支模时模板上口用圆形定位箍固定，确保上口不变形。

图7.3.2.7-4玻璃钢圆柱模板

（4）定型钢模方柱模板

方柱模采用定型钢模，用定型夹具、对拉螺栓进行固定。

图7.3.2.7-5柱模支设示意图

（5）墙体模板支设

本工程墙体模板主要为地下结构的侧壁。

根据设计做法，防水铺设在围护结构上，因此无法采用常规的止水对拉螺栓的方式固定。

地下室采用钢模板，由于防水层铺贴在结构围护桩上，无法按照常规的对拉螺栓加止水钢板的做法，只能采取一面支模固定的方式，模板支设施工难度比较大。

拟采用钢管进行模板支撑，在施工底板、基坑支撑环梁时，预埋若干Φ25钢筋地锚，作为钢管支撑的固定支点。

设置斜向剪刀撑，以确保支撑系统的稳定性。

模板加固完成后如下图所示：

图7.3.2.7-6单侧墙模板加固示意图

在模板就位前，首先在墙脚粘贴5cm宽的海绵条，避免漏浆，然后把模板就位。

本工程地下墙体在大平面的模板安装中主要以大面积的标准模进行拼装，一般采用P3015、P6015、P3009、P6009等的标准钢模板进行安装。

背肋为钢管水平间距为300mm，主龙骨采用双脚手架钢管加固。

主龙骨间距应根据具体墙高计算后确定，其间距下密上宽。

为了减少在平台上的拼接量，墙模板可分段在地面拼装，塔吊配合吊装就位。

横杆外钢管斜线支撑，斜支撑用底板预埋地锚固定，以增加模板的整体稳定性能，支撑体系支好以后，派专人负责体系的加固，必须把顶撑顶紧，避免倾斜、跑模。

在异截面变形处设计预制定型钢模板或配合木模板进行拼装。

模板接触混凝土的一面应无杂质、突出的钉子、裂缝或其它情况。

所有模板须清洁、无积水或其它异物，连接处应密封防水。

尽量采用具有八成新以上的钢模板进行模板的安装，对于多次周转的模板、与混凝土的接触面及整体拆卸的芯子和塞子的表面、宜涂隔离剂，防止与混凝土粘结。

但必须小心防止油与加固筋接触和流入混凝土接缝。

（6）梁板模板：

1）梁、顶板均采用18mm厚覆面多层板作面板，结合碗扣式脚手架支撑系统的模板体系。

梁模：

采用18mm厚覆面多层板，加固肋条采用50*100木方及48*3.5钢管做背杠，当梁高超过600mm时增设穿梁拉杆，间距450mm，拉杆通过“3”型卡、螺帽与加固肋条连接，螺杆横向间距为600mm，竖向间距视梁高而定，梁高600-800mm时设一道拉杆，800-1200时设二道拉杆，1200－1500设三道拉杆。

跨度大于4m的梁，设计无具体要求时按2‰起拱。

圆形梁柱节点采用钢制定型节点模板。

梁下部支撑均采用碗口脚手架支撑系统，对于轨道层以及转换层的大截面梁必须先行计算确保支撑系统的承载力和和稳定性，对于支撑在楼板上的要考虑结构楼板承载力，不够时应对其加支撑。

板模：

采用18mm厚覆面多层板做面板，木方做背肋，100×100木方做主龙骨，间距同碗扣架立杆间距，次龙骨为50×100木方，间距200mm，碗扣式脚手架支撑系统。

由于层高较高，为保证支撑的牢固性，除按计算确定其柱距和拉杆步距外，另参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对高于4m的模板支架的要求：

在模板支架四周及中间每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑，模板支架上下和中部设置水平剪刀撑，以确保支撑系统的稳定性。

铺板底模时应从四周向中心铺设，在中间收口板模铺设完毕后，应清扫干净，跨度大于4m的板，设计无具体要求时按2‰起拱，注意板与梁（墙）应保持水平不得起拱。

图7.3.2.7-7顶板模板支设

（7）高支模工程施工工艺

本工程的高架候车大厅结构层顶标高8.489m，板厚130mm，净高9.7m，最大梁截面为2000×1500；新建北站房首层结构标高为8.589m，最大截面尺寸为600×2000。

本工程跨度大，结构净空高，按照规定，支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，可见本工程属于典型的高支模体系范畴，为了确保模板体系的安全，需按高支模考虑，编制专项的高支模施工方案。

以高架候车大厅粱板结构为例进行说明。

粱板支撑体系采用满堂红脚手架形式，Φ48×3.50钢管进行支设。

框架粱脚手架搭设参数：

立柱梁跨度方向间距0.20m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.30m；脚手架步距1.50m；脚手架搭设高度按最高粱9.70m考虑；梁两侧立柱间距1.70m；承重架支设，顶托支撑，80*100木方间距300，1500粱高设三道穿粱拉杆，沿粱长间距450mm设置；梁底增加承重立杆2根；

板模脚手架搭设参数：

横向间距或排距（m）:

0.90；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；脚手架搭设高度（m）:

9.70；采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；板底支撑连接方式:

承重架支设，顶托支撑，80*100木方间距300。

为保证安全，对支撑体系进行计算。

附：

粱板高支模计算书

一、粱高支模计算：

（一）计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

5、本计算书还与《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》进行对照选择。

图7.3.2.7-8梁模板支撑架立面简图

（二）脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.30；脚手架步距（m）:

1.50；脚手架搭设高度（m）:

9.70；梁两侧立柱间距（m）:

1.70；承重架支设:

多根承重立杆，木方顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:

2。

（三）荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；梁截面宽度B（m）:

1.500；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

25.000；梁截面高度D（m）:

2.000；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

（四）木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

80.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

（五）其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×3.5。

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

（六）、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×2.000×0.200=10.000kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.200×（2×2.000+1.500）/1.500=0.257kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×1.500×0.200=1.200kN

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×10.000+1.2×0.257=12.308kN/m；

集中荷载P=1.4×1.200=1.680kN；

图7.3.2.7-9木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=10.082kN；

N2=10.082kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；

木方强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=10.082/0.200=50.411kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×50.411×0.200×0.200=0.202kN.m；

截面应力σ=M/W=0.202×106/133333.3=1.512N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=0.6×50.411×0.200=6.049kN；

截面抗剪强度计算值T=3×6049.320/（2×80.000×100.000）=1.134N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求。

木方挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×42.009×200.0004/（100×9500.000×666.667×103）=0.007mm；

木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求。

（七）梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

（八）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计

（九）立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=10.082kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.146×9.700=1.701kN；

N=10.082+1.701=11.783kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：

1.167；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.800=188.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压强度计算值：

σ=11782.804/（0.203×489.000）=118.698N/mm2；

立杆稳定性计算σ=118.698N/mm2小于[f]=205.00满足要求。

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

公式

（2）的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11782.804/（0.381×489.000）=63.243N/mm2；

立杆稳定性计算σ=63.243N/mm2小于[f]=205.00满足要求。

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，h+2a=2.100按照表2取值1.017

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.017×（1.500+0.300×2）=2.492m；

Lo/i=2492.362/15.800=158.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.281；

钢管立杆受压强度计算值；σ=11782.804/（0.281×489.000）=85.750N/mm2；

立杆稳定性计算σ=85.750N/mm2小于[f]=205.00满足要求。

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

二、楼板支撑体系计算

（一）计算参数

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

0.90；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；脚手架搭设高度（m）:

9.70；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0.200；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

80.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

图7.3.2.7-10板模板支架立面图

图7.3.2.7-11楼板支撑架荷载计算单元

（二）模板支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；

图7.3.2.7-12方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.000+2.000）×1.000×0.300=0.900kN；

2.强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计

算公式如下:

均布荷载q=1.2×（1.500+0.105）=1.926kN/m；

集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.926×1.0002/8=0.556kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.926×1.000/2=1.593kN；

截面应力σ=M/w=0.556×106/133.333×103=4.168N/mm2；

方木的计算强度为4.168小13.0N/mm2,满足要求。

3.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=1.000×1.926/2+1.260/2=1.593kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1593.000/（2×80.000×100.000）=0.299N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.299小于1.300，满足要求!

4.挠度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；

集中荷载p=0.900kN；

最大变形V=5×1.605×1000.0004/（384×9500.000×6666666.67）+

900.000×1000.0003/（48×9500.000×6666666.67）=0.626mm；

方木的最大挠度0.626小于1000.000/250,满足要求!

（三）木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×1.000+1.260=3.186kN；

图7.3.2.7-13支撑钢管计算简图

图7.3.2.7-14支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

图7.3.2.7-15支撑钢管计算变形图（kN.m）

图7.3.2.7-16支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.765kN.m；最大变形Vmax=1.769mm；最大支座力Qmax=10.408kN；截面应力σ=0.765×106/5080.000=150.557N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求。

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求。

（四）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.408kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

（五）模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×9.700=1.252kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.900×1.000=0.315kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.200×0.900×1.000=4.500kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.067kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.900×1.000=2.700kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=11.061kN；

（六）立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=11.061kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.0