梁模板计算书2.docx
《梁模板计算书2.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《梁模板计算书2.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
梁模板计算书2
4梁模板计算书
4.1工程属性
新浇混凝土梁名称
1-KL13（6A）
新浇混凝土梁计算跨度（m）
7.5
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
250×700
新浇混凝土结构层高（m）
5.5
梁侧楼板厚度（mm）
120
4.2荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
4.3模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
500
梁两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1000、1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400
梁底支撑小梁根数
2
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
250
设计简图如下：
平面图
立面图
4.4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.7）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.7）+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.7]×1＝17.95kN/m
a、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝23.57×0.252/8＝0.18kN·m
σ＝Mmax/W＝0.18×106/37500＝4.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
b、挠度验算
νmax＝5qL4/（384EI）=5×17.95×2504/（384×10000×281250）＝0.325mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
c、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R2=0.5q1l=0.5×23.57×0.25＝2.95kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R2'=0.5q2l=0.5×17.95×0.25＝2.24kN
4.5小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.95+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.25/2+0.5×（0.7-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.25/2，（0.8-0.4）-0.25/2]/2×1，2.95+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.25/2}=4.04kN/m
q2＝max[2.24+（0.3-0.1）×0.25/2+0.5×（0.7-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.4-0.25/2，（0.8-0.4）-0.25/2]/2×1，2.24+（0.3-0.1）×0.25/2]＝3.04kN/m
a、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.04×0.52，0.5×4.04×0.252]＝0.13kN·m
σ＝Mmax/W＝0.13×106/83330＝1.51N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
b、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.04×0.5，4.04×0.25]＝1.225kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.225×1000/（2×50×100）＝0.37N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
c、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.04×5004/（100×9350×4166700）＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.04×2504/（8×9350×4166700）＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
满足要求！
d、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.04×0.5，0.393×4.04×0.5+4.04×0.25]＝2.31kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝2.31kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.04×0.5，0.393×3.04×0.5+3.04×0.25]＝1.74kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.74kN
4.6主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
a、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.167×106/4490＝37.2N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
b、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.011kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.011×1000/424＝9.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
c、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
d、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.3kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.3kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
4.7立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
a、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.52/10＝0.03kN·m
b、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.7）+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.71+（0.3-0.1）×0.25/2+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.25/2，（0.8-0.4）-0.25/2]/2×1，2.71+（0.3-0.1）×0.25/2}=3.41kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.25kN，R2＝3.4kN，R3＝0.25kN
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.115×1.386×（1500+2×200）=2936.241mm
λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.25+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（1+0.4-0.25/2）/2×1，3.4，0.25+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（1+0.8-0.4-0.25/2）/2×1]+0.03/0.8＝3.47kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3466.07/（0.21×424）+0.03×106/4490＝44.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mm
λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.25+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（1+0.4-0.25/2）/2×1，3.4，0.25+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（1+0.8-0.4-0.25/2）/2×1]+0.03/0.8＝3.64kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3635.27/（0.21×424）+0.03×106/4490＝46.88N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
4.8可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝4.02kN≤[N]＝30kN
满足要求！
4.9立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝3.64/（1×0.15）＝24.24kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
升级会员 