某地下室筏板大体积混凝土专项方案secret.docx
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某地下室筏板大体积混凝土专项方案secret
目录
一、工程概况-1-
1、工程概况-1-
2、施工技术特点分析-2-
二、编制依据-2-
三、施工部署-2-
1、施工组织与管理措施-2-
2、施工进度计划-3-
3、主要设备、材料用量计划-6-
4、施工现场总平面布置-8-
四、主要施工方案-9-
1、底板混凝土施工工艺-9-
2、混凝土温度应力和收缩应力的分析-11-
五、底板混凝土施工的目标-18-
六、大体积混凝土关键技术措施-19-
七、质量保证措施
八、文明施工、安全技术措施-20-
九、应急措施-21-
十、混凝土工程质量控制程序-21-
地下室筏板大体积混凝土专项施工方案
一、工程概况
1、工程概况
本工程为高新区中和片区龙祥佳苑三期安置房工程（1#-4#楼、7#-10#楼、20#楼、22#楼）。
工程位于成都市高新区中和片区。
结构形式：
剪力墙结构、框架结构。
本工程设计使用年限50年，建筑工程等级为二级；建筑耐火等级一级（商业二级）；防水等级为Ⅱ级（局部Ⅰ级）；建筑抗震设防烈度为7度，建筑抗震类别丙类。
±0.000标高相当于绝对标高为485.552米，建筑高度为99.10米。
基础型式：
采用筏板基础、独立基础+抗水板。
因本工程主楼（1#-4#楼、7#-10#楼）筏板分别为0.8m、1m、1.3m，属大体积砼，特编制本方案。
根据本工程实际情况，大体积混凝土施工的对象主要为厚度为0.8m、1m、1.3m的主楼地下室底板。
1）、地下室底板配筋情况：
筏板面筋和底筋第一层为双向Ф18（Ф20、Ф22）@140钢筋网，部分有上下加筋，分布筋为Ф12@200。
2）、本工程拟采用斜面分层、薄层浇筑、循序退打,一次连续整体浇筑混凝土的方法和“综合温控”施工技术。
本方案主要重点为1300mm厚底板大体积混凝土的施工。
由于主楼地下室底板砼强度等级C30，抗渗等级S6，体量大,拟选用水化热低的42.5R水泥,辅以外加剂和掺合料。
2、施工技术特点分析
根据工程的具体情况及大体积混凝土的特点分析，本工程主要存在以下施工难点：
1）、底板大而厚，混凝土施工总方量多，要求一次连续浇筑完成，不允许出现混凝土冷缝。
混凝土的供应、浇筑的组织协调工作量大而繁杂，需要做充分的准备工作。
2）、底板混凝土强度等级较高，如何减少水泥用量，降低水化热，推迟温峰出现时间，是原材料选择，优化配合比首先需考虑的问题。
3）、电梯基坑内四周底板混凝土水化热较大，且热量难以散发，需做好重点监测及降温工作。
4）、混凝土的养护和温度控制是整个底板施工成败的关键。
二、编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009－2001
《混凝土结构设计规范》GB50010－2002
《混凝土外加剂应用技术规范》GBJ119－88
《混凝土质量控制标准》GB50164－92
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002
《建筑施工手册》
本工程设计图纸、设计联系单、图纸会审纪要；
国家和地区其他相关规范、标准。
三、施工部署
1、施工组织与管理措施
1.1、施工组织网络
现场组织一个以项目经理为主的项目部，认真组织各部门，全力以赴的展开工作，项目经理对工程质量、施工进度、安全生产、文明施工、工程成本等全面负责。
1.2、施工组织
2、施工进度计划
考虑到现场实际情况以及建筑物的形状，为便于大体积混凝土的连续浇筑，顺序是从主楼两端同时向中间浇筑。
为了能按本工期目标完成工程，各道工序在安排上要紧密结合，严格按施工进度计划和施工流水节拍进行。
本工程各单栋筏板一次性浇筑的混凝土量较大，混凝土量约为1500m3。
浇筑时按经验地泵每小时出灰量为25m3按一天24小时连续作业，一天按24小时正常工作1500÷25＝60小时。
60小时÷24小时/天=2.5天，因此考虑采用2台地泵同时施工，2.5天÷2=1.25天，控制在1.5天之内完成主楼筏板混凝土浇筑。
2.1、工期保证措施
2.1.1.采用先进的施工机械设备和砼设备
现场设置2台砼地泵，备用1台泵。
选用HBT80-16S地泵（45m3/h）2台（备用地泵选用油泵）来保证现场混凝土的泵送量。
详见施工机械表。
2.1.2.采用砼泵送工艺
采用砼泵送技术，解决了砼的水平和垂直运输，大大提高劳动生产率，加快砼浇筑速度，现场配置2台地泵,满足工程砼输送需要。
2.1.3.专业施工保证
底板施工期间将有以下专业公司参与施工：
成都广会商品混凝土构件有限公司、成都三箭检测科技有限公司等。
以这些实力雄厚、装备精良的专业单位作为本项目的施工保障，为工程项目工期和质量目标提供了专业化施工保障。
2.1.4.优秀的施工队伍
信誉良好、素质高的施工队伍是保证工程按期完成的基本条件之一，我公司选择有类似工程丰富经验的施工队伍进行本工程的施工，确保工程按计划进行。
在劳动力方面实行专业化组织，按不同工种、不同施工部位划分作业班组，使各专业化作业班组从事性质相同的工作，提高操作的熟练程度和劳动生产率。
2.1.5.专门成立协调部
施工期间，由项目部牵头专门成立协调小组，负责和业主、设计院联络，协调各施工工种、各专业分公司之间的工作，了解业主和设计意图，力争为工程施工创造条件。
2.1.6.定时召开生产会
定时每天上午8：
00和下午14：
00生产碰头会、生产例会，及时解决工程施工中出现的问题，为下步生产工作提前作好准备。
2.2、劳动力计划
2.2.1、整体劳动力投入计划
合理而科学的劳动力组织，是保证工程顺利进行的重要因素之一。
根据工程实际进度，及时调配劳动力。
在地下室底板施工时，钢筋工和混凝土工相对投入较多，木工相对投入较少。
在施工时，同时安排两个作业班组，以满足施工工期需要。
现场劳动力投入见下表
底板施工时劳动力投入
工种
木工
钢筋工
砼工
架子工
其它
合计
人数
8
6
30
2
4
50
现场操作人员数量根据现场实际需求进行调整。
2.2.2、混凝土浇筑的人员组织
地下室底板大体积混凝土的浇筑必须各方面协调统一方可顺利施工。
由现场经理李 铁洪担任总调度长，混凝土浇筑前由总调先进行各方面协调、联络和布置，施工时由总调进行总指挥处理各种关系。
混凝土浇筑时现场将派专人指挥管理车辆的出入，保证施工的有序进行。
混凝土搅拌站设专人负责与现场联络并及时汇报搅拌站的情况，同时根据现场情况，协调砼的搅拌和运输速度。
1）在劳动力的配备上充分考虑搅拌、运输、浇筑、换班各个环节因素的影响。
2）值班人员安排（每班8小时）
①管理层：
a.负责前后方的协调工作2人
b.负责解决砼施工过程中的技术问题2人
c.负责砼供应及对外联系工作2人
d.负责现场保温材料等的供应和实施2人
e.负责现场砼浇筑指挥工作2人
f.负责测温工作2人
g.负责交通协调1人
②操作层（按两大班配）
a.振动操作组（包括下料、平仓、振捣）
2组每组8人
b.砼表面压光组
2组每组6人
c.泵管安拆组
2组每组3人
d.养护组
1组每组6～8人
e.钢筋组
1组每组4人
f.木工组
1组每组4人
g.其他
1组每组2～5人
以上安排每班工作延至12小时。
3、主要设备、材料用量计划
3.1、主要机械设备投入
现场在基础边安装1台QTZ63（5013A，臂长50m）塔吊。
塔吊主要满足钢筋运输需要，浇筑混凝土时作为配合，以免拆、接泵管或堵塞管时混凝土出现冷缝。
混凝土输送主要采用地泵，现场设置2台砼地泵。
每小时混凝土需求量为63m3以上，选用HBT80-16S地泵（45m3/h）2台（备用油泵）来保证现场混凝土的泵送量。
混凝土运送选用9m3的罐车，罐车从搅拌站往返一趟需1.5h左右，平均每辆车每小时运送混凝土5m3，理论共需15辆罐车来保证混凝土的供应，考虑路面等意外情况的发生添加3辆罐车调剂参与施工。
砼浇筑期间，为了防止意外停电，需与供电局事先沟通协调同时备用20kw发电机一台，专业电工管理。
混凝土理论泵送能力：
45m3/h×2=90m3/h
实际泵送能力（1#泵为例）：
8m3÷45m3/h×60min=11min（每罐车泵送时间）
罐车就位和退车时间合计为3min
11min+3min=14min
实际泵送60min÷14×8m3=34m3
总的泵送能力为34m3×2=68m3>63m3（每小时最小混凝土需求量）
主要机械设备投入详见下表。
现场主要施工机械设备投入计划
机械名称
型号
单位
数量
备注
塔吊
QTZ63
台
1
臂长50m
插入式振动棒
5030
根
10
平板振动器
台
2
砼泵
HBT80-16S45m3/h
台
2
增加1台备用
罐车
9m3
辆
15
增加5辆备用
水银温度计
个
10
发电机
20kw
1
台
施工机具设备数量根据现场实际需求进行调整。
3.2、主要材料投入及物资供应
工程所需材料由项目经理部自行采购，主要现场主要施工用材料投入见下表。
主要施工用材料投入一览表
序
名称
规格
单位
数量
备注
1
钢管架料
φ48×3.2
t
8
2
泵管
150mm
m
220
3
塑料薄膜草席
m2
3200
3.3、混凝土供应
搅拌站的确定是保证混凝土连续供应和浇筑的重要因素之一，现场混凝土每小时浇筑量为63m3，考虑到混凝土方量较大，为保证砼的供应，特选择成都广会商品混凝土构件有限公司搅拌站。
搅拌站实测往返一趟需1.5小时。
在大体积混凝土浇筑时需配备固定泵两台（m3/h）及15辆运输搅拌车，备用车5辆；并为防止由于停电、待料等意外因素发生，搅拌站随时作好供料准备。
3.4、混凝土配置
3.4.1.施工要求
混凝土配合比按现行的《普通砼配合比设计技术规定》执行，砼的强度应符合国家现行《砼强度检验评定标准》的有关规定。
根据所使用的原材料，通过计算和试配确定各种材料的用量，包括其它外掺剂的用量，如粉煤灰、减水剂、缓凝剂等，同时确保砼的可泵送性，现场坍落度控制在180-220之间，初凝时间4小时。
3.4.2.使用材料
原材料的各项技术性能必须按有关规范抽查其质量指标。
本工程选用水化热相对较低的P.O.42.5R水泥，骨料选用中砂（细度模数2.4～3.0）和碎石5～25mm、掺合料选用Ⅱ级粉煤灰、外加剂选用JHN－1复合减水剂、并加大高强S95特细矿粉的掺入量。
在混凝土浇筑过程中，施工方派专人负责对混凝土原材料搅拌进行全过程检查、监督，发现问题及时纠正解决，从而实现原材料的全过程质量控制。
3.4.3.混凝土配合比的优化
C35混凝土优化配合比表
水泥
泵送剂
矿粉
粉煤灰
防水剂
（21℃）
水
砂
石
坍落度T60
（mm）
产地、规格
P.O.42.5R
Rb1041LL
S75
Ⅱ级
粉煤灰
Saho-hf
自来水
中砂
碎石
5－25
180-220
1m3用量（kg）
336
38
8.53
49
/
170
736
1059
根据现场实际情况可以优化调整
4、施工现场总平面布置
4.1、大型设备的布置
施工期间布置一台QTZ63（臂长50m）塔吊，负责钢筋、架料的垂直运输。
布置二台地泵满足混凝土输送需求。
4.2、现场临时设施布置
场地内布置钢筋料场及加工场地、木工加工棚、配电房等。
现场设置坑内、坑外排水沟，污水经过三级沉淀池后统一排入市政管网。
4.3、临电、临水平面布置
现场东北角有一组400KVA电源，由现场变压器按总平面图布置供现场施工用电。
施工用水采用100水管，从市政管网接驳引入，按总平面图布置供给。
四、主要施工方案
1、底板混凝土施工工艺
1.1、混凝土浇筑顺序
混凝土浇筑采用分区分层连续浇筑，混凝土沿高度均匀上升，循序退打，一次到顶的方法，根据由深至浅的原则，由两栋主楼向400厚抗水中间合拢的原则进行，浇筑混凝土量约6000m3。
1.2、混凝土浇筑泵管布置
见布置详图：
为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上，见下图。
1.3、分层和振捣方式
混凝土浇捣前应严格控制其坍落度。
浇捣采取“分段分层，斜面堆累，循序推进，三次到顶”的施工方法。
沿高度均匀上升，不任意留水平施工缝。
振捣时，重点控制两头，即混凝土流淌的最近点和最远点以及相邻浇筑带结合层位置，严格控制振动棒的移动距宜为400左右、振捣时间和插入深度，做到振捣到位，并采用二次振捣工艺，以提高混凝土的密实度。
混凝土摊铺厚度不宜大于0.5m，浇筑时应在平面内均匀布料，不得用振动棒逼浆布料。
振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。
每一插点要掌握好振捣时间，过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。
一般每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。
混凝土浇筑到顶后用平板振动器振捣密实。
平板振动器移动间距要确保相邻搭接5cm，防止漏振。
由于泵送混凝土坍落度大，混凝土斜坡摊铺较长，故混凝土振捣由坡脚和坡顶同时向坡中振捣，震捣棒必须插入浇层内50～100mm，使层间不形成混凝土缝，结合紧密成为一体。
电梯坑、集水坑支模浇筑时，坑内模板采用模板和钢管架作成筒模，底部靠马凳支撑，用垫块或塑料卡支在钢筋上，侧面用垫块挤住，并用铁丝与钢筋拉牢。
内外模间加水平定位钢筋，保证墙体尺寸。
浇筑时先浇筑底面，待底部混凝土不易流动时，再浇筑侧面混凝土，要保证底部与侧面混凝土的连续性。
1.4、砼供应量
为使层间不形成施工缝，应严格控制4h以内完成一推进层的砼浇筑。
每小时混凝土浇筑量在32m3以上，共需要4天完成。
严禁在运输、泵送中加水或水泥浆。
1.5、混凝土上表面标高控制
在浇筑混凝土前，用精密水准仪、经纬仪在墙、柱插筋上测得高出1m的标高用红油漆做标志，使用时拉紧细麻线，用1m高的木条量尺寸初步调整标高，水准仪精密复核即可。
1.6、混凝土表面抹平
混凝土浇筑到顶面，用平板振动器振实后，随即用括尺括平，进行两次搓平。
待混凝土初凝前用铁板抹平整一道。
1.7、大体积混凝土温度控制
根据混凝土温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才不使混凝土产生裂缝。
1、控制指标
①温升值在浇筑入模温度的基础上不大于35℃。
②混凝土里外温差不大于25℃。
③降温速度不大于1.5～2℃/d。
2、加掺合料及附加剂，减少水泥用量，降低水化热，掺粉煤灰，膨胀剂，替换部份水泥，掺减水剂，减少水灰比到0.5以后，以达到水泥用量最少的目的，减少水化热总量。
3、控制混凝土出罐和入模温度
①降低出罐温度
本次混凝土施工时间在8月15内，据近年统计大气温度平均约30℃，白天有时达39℃。
②控制混凝土运输和入模温度
混凝土运输和泵送过程中，要控制温度不超过出罐温度，以保持混凝土入模不超过30℃。
3、测温
①测温延续时间自混凝土浇筑开始至撤保温后为止，按30天时间测量。
②测温时间间隔，混凝土浇筑后1～3d为2h,4～7d为4h，其后为8h。
③测温点在平面图中编号（见平面布置详图），并在现场编号挂牌。
测温作详细记录并整理出温度曲线图及时反馈温度变化。
温差在18℃时应预警。
温差在22℃时应报警。
使用水银温度计测温，测温管端用木塞封堵，只允许在放置或取出温度计的时候打开。
温度计端系吊线放入管底，停留3min后迅速取出读数。
大体积混凝土测温工作按排由专业资质的单位承担。
2、混凝土温度应力和收缩应力的分析
由于混凝土为C35S6，体量大,拟选用水化热相对较低的P.O.42.5水泥,辅以外加剂和掺合料。
根据前面商品混凝土公司提供的配合比,掺外加剂和掺合料的C35S6大体混凝土每立方米用料,P.O.42.5水泥336kg，水泥发热量375kj/kg,预计8月份施工大气温度最高可达39℃左右，混凝土浇筑温度控制在30℃以内，进行计算分析。
2.1、混凝土温度应力分析
1）混凝土最大绝热温升
℃
式中Th—混凝土最大绝热温升（℃）
mc—混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）
Q—水泥28d水化热（kJ/kg）查表得Q＝375kJ/kg
C—混凝土比热、取0.97[kJ/（kg·K）]
ρ—混凝土密度、取2400kg/m3
е—为常数，取2.718
t—混凝土的龄期（d）
m—系数，随浇筑温度改变，查表得浇筑温度30℃时m=0.406
2）混凝土中心计算温度
混凝土块体的实际温升,受到混凝土块体厚度变化的影响,因此与绝热温升有一定的差异。
算得水化热温升与混凝土块体厚度有关的降温系数ξ值，见下表:
不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关降温系数ξ值
龄期
厚度
3d
6d
9d
12d
15d
18d
21d
24d
27d
30d
1.5m
0.49
0.46
0.38
0.29
0.21
0.15
0.12
0.08
0.05
0.04
2.5m
0.65
0.62
0.57
0.48
0.38
0.29
0.23
0.19
0.16
0.15
计算出2.3m
0.618
0.588
0.532
0.442
0.346
0.262
0.208
0.168
0.138
0.128
注:
2.3m按表10-83中1.5厚浇筑层系数加+（2.5厚系数-1.5厚系数）÷1×0.8得出。
T1（t）=Tj+Th·ξ（t）
式中T1（t）—t龄期混凝土中心计算温度（℃）
Tj—混凝土浇筑温度，取30℃
Th—混凝土最大绝热温升
ξ（t）—t龄期降温系数
经计算列于下表:
t龄期混凝土中心计算温度（℃）
龄期（d）
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
砼中心计算温度（T1t）
59.97
58.51
55.80
51.43
46.78
42.70
40.09
38.15
36.69
36.21
3）混凝土温度应力计算
本工程地下室底板按外约束为二维时的温度应力（包括收缩）来考虑计算
①各龄期混凝土的干缩率及收缩当量温差
a.各龄期干缩率
y（t）＝0y（1-e-0.01t）×M1×M2…M10
式中y（t）—t龄期混凝土干缩率
0y—标准状态下混凝土极限收缩值,取3.24×10-4
M1．M2……M10各修正系数
本工程根据用料及施工方式修正系数（查表10－8）取值见下表:
修正系数取值
M1
M2
M3
M4
M5
M6
M7
M8
M9
M10
积M
1.00
0.92
1.00
1.00
1.75
详见下表
0.88
0.54
1.00
0.86
0.66
表10-88
养护时间
1～2
3
4
5
7
10
14～18
40～90
≥90
M6
1.11
1.09
1.07
1.04
1.00
0.96
0.93
0.93
0.93
经计算得出干缩率见下表:
各龄期混凝土干缩率
龄期（d）
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
收缩变形值y（t）
6.89×10-6
1.27×10-5
1.79×10-5
2.28×10-5
2.77×10-5
3.28×10-5
3.77×10-5
4.24×10-5
4.71×10-5
5.15×10-5
y（3）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×3）×1.09×0.66＝6.89×10-6
y（6）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×6）×1.02×0.66＝1.27×10-5
y（9）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×9）×0.973×0.66＝1.79×10-5
y（12）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×12）×0.945×0.66＝2.28×10-5
y（15）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×15）×0.93×0.66＝2.77×10-5
y（18）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×18）×0.93×0.66＝3.28×10-5
y（21）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×21）×0.93×0.66＝3.77×10-5
y（24）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×24）×0.93×0.66＝4.24×10-5
y（27）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×27）×0.93×0.66＝4.71×10-5
y（30）＝3.24×10-4×（1-2.718-0.01×30）×0.93×0.66＝5.15×10-5
b.各龄期收缩当量温差
将混凝土的干缩率换算成当量温差
式中
—t龄期混凝土收缩当量温差（℃）
y（t）—t龄期混凝土干缩率
—混凝土线膨胀系数，取1×10-5（1/℃）
计算结果列于下表:
t龄期收缩当量温差
龄期（d）
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
当量温差Ty（t）
0.689
1.27
1.79
2.28
2.77
3.28
3.77
4.24
4.71
5.15
②各龄期混凝土的最大综合温度差
式中ΔT（t）—各龄期混凝土最大综合温差
Tj—混凝土浇筑温度,取30℃
T（t）—龄期t时的绝热温升,根据式T（t）=Th·ξ（t）计算见下表:
龄期（d）
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
绝热温升T（t）
29.97
28.51
25.80
21.43
16.78
12.70
10.09
8.15
6.69
6.21
Ty（t）—t龄期混凝土收缩当量温差
Tq—混凝土浇筑后达到稳定时的温度,取施工期大气平均气温28℃
计算结果列下表:
各龄期混凝土最大综合温度差
龄期（d）
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
综合温差ΔT（t）
22.67
22.28
20.99
18.57
15.96
13.75
12.50
11.67
11.17
11.29
③各龄期混凝土弹性模量
E（t）＝E0（1-e-0.09t）
式中E（t）—t龄期混凝土的弹性模量（N/mm2）
E0—28d混凝土弹性模量（N/mm2）查表10-87得：
C35混凝土取3.25×104（N/mm2）
计算结果列下表:
t龄期
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