0325模板工程专项施工方案.docx
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0325模板工程专项施工方案
目录
一、编制依据2
二、工程概况2
三、施工总体安排2
四、现场组织机构4
五、模板工程安装的具体计算方法5
1、安装模板的计算式如下：
5
2、梁木模板与支撑计算书8
3、梁模板扣件钢管高支撑架计算书12
4、扣件钢管楼板模板支架18
六、安全管理的措施21
模板工程施工专项方案
一、编制依据
地下室工程施工图纸
本工程施工组织设计
建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2010）
建筑施工手册、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-2011）
建筑安装工程资料管理规程（DBJ01-51-2010）
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2010）
二、工程概况
中国（上海）网络视听基地（紫竹数字创意港）项目由上海紫竹数字创意港有限公司投资开发。
位于上海闵行区紫竹科学园区紫新路与紫月路交叉口以东，江川东路以西的扇形地块内。
网络视听产业基地为大型建筑体，总体规划占地约220亩。
建设规模：
A区用地面积约44795㎡，总建筑面积为140539.38㎡，其中地上建筑面积88100.80㎡，地下建筑总面积52438.58㎡，地块综合容积率2.0，建筑密度30%，绿化覆盖率35%。
本工程建筑物室内±0.00相当于吴淞高程6.00m，室外场地高程5.85m，周边市政道路高程4.50m。
场地内的自然地坪相对±0.00标高为-1.6m。
三、施工总体安排
1、施工操作的一般说明
（1）底板局部采用砖模和木模板。
（2）墙模板采用木模板，穿墙螺栓采用圆钢拉杆。
内墙筒体模板采用木模板，散装散封。
（3）模斜支撑方法为:
在底板中预埋一根300长的短钢管（固定方向同前），然后采用4根钢管将预埋管与围檩连接起来，形成斜向支撑。
（4）当墙体两侧模板均为小钢模时，其对拉采用对拉螺栓的方法，外墙使用时均应焊有止水片。
（5）梁模板采用木模板，梁模板安装前，先用钢管和扣件搭设好支撑，再铺设预先组合的梁板，梁侧模与底板采用密封材料连接。
（6）楼板底模采用九夹板，根据楼板尺寸，在现场截制分块。
楼板底模搁栅采用50×100方木，搁栅下采用Φ48钢管满搭立管支撑。
（7）凡楼板预留孔洞采用嵌木模固定预埋方法，即先作木框，大小视孔洞尺寸而定，在预留部位，用铁钉固定木框。
（8）拆模强度应按施工规范执行，楼板如需提前拆模，其拆模强度应根据楼板的跨度按规范选定。
墙体、柱子定型模板的拆除方法同常规施工方法。
2、剪力墙、柱、梁支模:
（1）剪力墙、柱、梁用双面油漆竹夹板，厚度15。
内楞用50*100方木，间距300，外楞用Ф48钢管，间距为500，穿墙螺杆为Ф12，间距400，板内采用PVC套管限位外加山型卡，螺帽紧固。
地下室外板墙及附墙柱部位螺栓外焊3*50*50止水片，外向垫50*50*15木垫各一块，拆模后在此割断并用水泥砂浆抹平，模板支撑前放好轴线和模板边线，定好生口位置和水控制标高，底部做好水泥砂浆找平，同时在墙底部焊好定位钢筋，控制支撑底部位置正确。
支撑时，按二侧板对准边线垂直竖直，同时设对拉螺栓位置时两边对直，慎防斜拉。
模板上口拉通线校正，调整好标高平面位置固定牢。
墙体的模板垂直度由钢管支撑系统来保证，即二侧钢管斜顶撑调整，必须时用花篮螺栓来调节，直至校正符合规范要求为止。
施工支模时注意底部模板内垃圾及模板拼缝。
（2）所有受力模板及支撑均应通过设计计算，以保证模板及支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受所浇砼的重、侧压力及施工荷载。
3、楼顶板支模：
搭支承架时要抄测标高，先定角，然后拉线控制中间各点，跨度大于4m时梁板按1‰同时起拱。
顶板铺设时，平板模应垂直于搁栅方向，铺钉接缝位置在木楞上，平板铺设标高允许偏差±5以内，铺设前必去2切2须加固好梁侧模，所有平板必须与梁、柱或模板相吻合，不吻合处可用木条子镶嵌严密，缝宽允许在1mm内，超过缝宽可用油灰批嵌。
平板模或梁底模不得有孔洞，平板模铺好后用水准仪测量标高予以校正。
4、楼梯模板
根据设计图纸，楼梯为板式楼梯，模板均采用木模形式。
板式楼梯施工前应根据实际层高放样，安装平台梁及基础模板，再安装楼梯斜梁或梯底模板，然后在内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，安装楼梯外帮侧板。
四、现场组织机构
五、模板工程安装的具体计算方法
1、安装模板的计算式如下：
（1）柱模板基本参数
柱断面长度B=900mm；
柱断面宽度H=900mm；
方木截面宽度50mm；
方木截面高度100mm；
竖向方木间距l=250mm；
横向钢管支撑间距400mm；
胶合板截面高度18mm。
（2）荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc──为混凝土重力密度，取24（kN/m3）；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取5h；
T──混凝土的入模温度,取20℃至25℃；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=35.48kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=35.48kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
（3）胶合板侧模验算
胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:
胶合板计算简图
①侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中l──方木间距,取250mm；
q──强度设计荷载（kN/m）:
q=（1.2×35.48+1.4×3.00）×1.00=46.776kN/m
经计算得M=0.1×46.776×（250.00/1000）2=0.2924kN.m
胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=1000×182/6=54000.00mm3
σ=M/W=0.2924×106/54000.000=5.415N/mm2
胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求。
②侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.6×q×l=0.6×（1.2×35.48+1.4×3）×250/1000=7.0164kN
经计算得τ=3×7.0164×103/（2×1000.000×18.000）=0.5847N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求。
③侧模挠度验算:
W=0.677qa4/（100EI）
其中q──强度设计荷载（kN/m）:
q=46.776kN/m
侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=1000.000×18.0003/12=486000mm4；
a──方木间距,取a=250mm；
E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得W=0.677×46.776×250.0004/（100×6000.00×486000）=0.424mm
最大允许挠度[W]=l/250=250/250=1.00mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求。
（4）方木验算
方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓（钢筋）对拉拉力,计算如下:
方木计算简图
①方木抗弯强度验算:
M=qB2/8
其中q──强度设计荷载（kN/m）:
q=11.694kN/m；
经计算得M=11.694×（400/1000）2/8=0.2339kN.m；
方木截面抵抗矩W=b×h2/6=40×802/6=42667mm3；
σ=M/W=0.2339×106/42667=5.481N/mm2；
方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求。
②方木抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.5×q×l=0.5×（1.2×3.550+1.4×3.000）×250×400/106=2.339kN
经计算得τ=3×2.339×103/（2×40.000×80.000）=1.096N/mm2
方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求。
③方木挠度验算:
W=5qB4/（384EI）
其中q──设计荷载（kN/m）:
q=11.694kN/m
I=b×h3/12=40×803/12=1706666mm4
B──横楞间距,取B=400mm；
E──弹性模量,取E=9500N/mm2；
经计算得W=5×11.694×4004/（384×9500.00×1706666）=0.24mm
允许挠度[W]=B/250=400/250=1.6mm
方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求。
（5）对拉螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——螺栓所受的拉力；
A——螺栓有效面积（mm2）；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
螺栓承受最大拉力N=46.776×0.4×0.5×0.5=4.678kN
螺栓直径为12mm；
螺栓有效直径为9.9mm；
螺栓有效面积为A=76.000mm2；
螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；
螺栓承受拉力最大值为N=3.438kN；
螺栓的布置距离为横向钢管支撑的计算间距400mm；
每个截面布置4道螺栓。
地下室外墙、剪力墙模板支撑间距参照柱模板支撑布置。
2、梁木模板与支撑计算书
（1）梁模板基本参数
梁截面宽度B=400mm；
梁截面高度H=900mm；
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm；
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm；
梁侧模板使用的方木截面50×100mm；梁底模板使用的方木截面50×100mm；
梁模板截面侧面方木距离300mm；
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2；
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
（2）梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.340kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
──混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t──新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；
T──混凝土的入模温度，取20.000℃至25.000℃；
V──混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1──外加剂影响修正系数，取1.000；
2──混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=22.92kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。
（3）梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。
（4）梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：
图：
梁侧模板计算简图
①强度计算
强度计算公式要求：
=M/W<[f]
其中
——梁侧模板的强度计算值（N/mm2）；
M——计算的最大弯矩（kN.m）；
q——作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm）；
q=22.92N/mm
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×22.92×0.3002=-0.2063kN.m
=0.2063×106/54000.0=3.82N/mm2
梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求。
②抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×22.92×0.3=4.1256kN
截面抗剪强度计算值T=3×4126/（2×1000×18）=0.344N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求。
③挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中q=22.92N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677×22.92×300.04/（100×6000.00×486000）=0.43mm
梁侧模板的挠度计算值:
v=0.43mm小于[v]=300/250,满足要求。
（5）穿梁螺栓计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力N=22.92×0.3×0.5=3.438kN
穿梁螺栓直径为12mm；
穿梁螺栓有效直径为9.9mm；
穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=3.438kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm；
每个截面布置1道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求。
（6）梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
3、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
对于支撑架的计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2011.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
模板支架搭设高度不均，最高搭设高度为5米。
基本尺寸为：
梁截面B×D=300mm×650mm，梁支撑立杆的横距0.6米、纵距0.4米（梁跨度方向），立杆的步距h=1.50米，若梁截面大于1.2m，立杆间距加密，且梁底必须加设一到两道立杆，立杆间距0.3m，步距1.2m。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为
48×3.5，梁底木方（截面50mm×100mm）间距250mm。
（1）模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100.00×1.80×1.80/6=54cm3；
I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.6cm4；
①强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.125ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
静荷载标准值q1=25.000×0.650=16.25kN/m2
活荷载标准值q2=（2.000+3.000）×1.000=5.000kN/m2
经计算得到M=0.125×（1.2×16.25+1.4×5.000）×0.250×0.250=0.207kN.m
经计算得到面板强度计算值f=0.207×1000×1000/54000=3.833N/mm2
面板的强度验算f<[f],满足要求。
②抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.500×26.5×0.250=3.3125kN
截面抗剪强度计算值T=3×3312.5/（2×1000.000×18.000）=0.276N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求。
③挠度计算
v=1.302ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大允许挠度值[v]=1.200mm；
面板最大挠度计算值v=1.302×26.5×2504/（100×6000×486000）=0.462mm
面板的挠度验算v<[v],满足要求。
（2）梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
①荷载的计算：
a、钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.000×0.65×1.000=16.25kN/m
b、模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.300×1.000×（2×0.550+0.300）/0.300=1.40kN/m
c、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（3.000+2.000）×0.300×1.000=1.50kN
②方木楞的支撑力计算：
均布荷载q=1.2×16.25+1.2×1.40=21.18kN/m
集中荷载P=1.4×1.50=2.10kN
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为
N1=9.522/2=4.761kN
N2=9.522/2=4.761kN
方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；
方木强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=4.761kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.761×0.40×0.40=0.0762kN.m
截面应力
=0.0762×106/83330=0.914N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.6×4.761×0.40=1.143kN
截面抗剪强度计算值T=3×1143/（2×50×100）=0.3429N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求。
方木挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形v=0.677×4.761×400.04/（100×9500.00×4166700）=0.0208mm
方木的最大挠度小于400/250,满足要求。
（3）梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（4）扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=0.952kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（5）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=0.952kN（已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×4.800=0.743kN
楼板的混凝土模板的自重N3=2.100kN
N=0.952+0.743+2.10=3.795kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；
公式
（1）的计算结果：
=67.30N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求。
公式
（2）的计算结果：
=25.70N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求。
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式（3）的计算结果：
=32.60N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求。
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
————————————————————————————————————————
步距h（m）h≤0.90.9k11.2431.1851.1671.163
————————————————————————————————————
表2模板支架计算长度附加系数k2
———————————————————————————————————————————
H（m）46810121416182025303540
h+2a或u1h（m）
1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173
1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149
1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132
1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123
1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.040
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