审核人职责.docx

审核人职责.docx

《审核人职责.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《审核人职责.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

审核人职责

压力容器的审核

一．审核人员：

（1）能够认真贯彻执行国家的有关技术方针、政策，工作责任心强，具有较全面的相应设计专业技术知识，能保证设计质量；

（2）能够指导设计、校核人员正确执行有关法规、安全技术规范、标准，能解决设计、安装和生产中的技术问题；（3）具有审查计算机设计的能力；（4）具有3年以上相应设计校核经历；

（5）具有中级以上（含中级）技术职称；（6）经压力容器设计审批人员专业考核合格。

二．压力容器设计审核人的职责

1.参加压力容器设计原则和主要技术问题的讨论研究，并作出决定；帮助设计人、校核人解决疑难技术问题；2.负责审核压力容器设计原则、设计方案是否符合设计条件，是否符合技术先进、安全可靠、经济合理，设计是否切合实际，对主要技术问题和设计方案的正确合理负责；3.在设计过程中应与设计人、校核人密切联系，及时协调和处理好设计，校核之间在设计技术上的分歧意见；4.审核压力容器设计是否贯彻国务院及国家有关部门发布的有关安全监察条例和规程，是否执行国家和部颁标准、规范和规定；

5.审核压力容器的主要结构、材料选用和主要构件的加工要求是否正确；6.审核强度计算公式，基础数据和主要计算结果是否正确；7.审核主要的装配尺寸和关键零部件尺寸是否正确，选用的复用图，标准图是否恰当；8.审核技术条件是否正确，叙述是否完整、明确；9.认真填写“设计文件校审记录”，做好设计质量评定工作，填写设计质量等级；10.按规定签署设计文件。

三．压力容器设计审核要点及注意的问题

1.审核要点

（1）设计人、校核人资格审核

（2）强度计算书审核

a．计算所依据的条件是否正确；

b．计算时载荷的考虑是否恰当和周全；

c．计算所采用的设计规范、计算公式、方法是否正确，结论是否恰当；

d．各受压元件的计算是否完整，有无漏项；

e．在审核意见被正确无误地执行后，审核人在计算书审核栏中签署姓名和日期。

（3）装配图审核

a．技术特性表中所用的设计条件是否与接受条件如计算书中的设计条件相符；

b．容器类别是否正确；

c．选用的标准、规范是否正确；

d．是否符合《容规》的要求，有无安全方面的问题，安全附件是否齐全，计算是否正确；

e．设备的型式如总体结构在技术上是否先进、可靠，有无重大的技术问题；

f.设备的局部结构处理的材料选择是否正确、合理、制造、检验技术要求是否合理，是否切实可行；

g．关键尺寸的标注是否有误；

h．审查校核人员的图纸的修改是否正确。

（4）零部件图审核

a.审核零、部件图及复用图的完整性，确保施工图样齐全;

b.对复杂的设备，审核人也应全面审核零、部件图;

c．审查校核人员的图纸修改是否正确;

d．签署姓名和日期。

2．审核人应注意的问题

（1）应参加设计方案的讨论论证和确定；

（2）解决设计中遇到的问题；

（3）应注意优化设计。

l．关于设计参数

工作压力

在正常工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力（即是《容规》中的最高工作压力pw），一般情况下，工作压力由工艺专业（用户）提出，作为容器设计的基础数据。

对于可能产生循环失效的容器，应该按工作压力评价容器的强度。

设计压力p

设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力，确定容器的设计压力时，应考虑如下因素：

（1）容器上装有超压泄放装置时，应按GB150中附录B的规定确定设计压力。

（2）对于盛装液化气体的容器，在规定的充装系数范围内，设计压力应根据工作条件下可能达到的最高金属温度确定，且不应低于《容规》中的具体相关规定。

（3）确定真空容器的壳体厚度时，设计压力按承受外压考虑。

①当装有安全控制装置（如真空泄放阀）时，设计压力取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者中的低值；②当无安全控制装置时，取0.1MPa。

（4）对于由两室或两个以上压力室组成的容器，应根据各自的工作压力确定各压力室自己的设计压力。

计算压力pc

在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。

由两个或两个以上压力室组成的容器，如夹套容器，确定计算压力时，应考虑各室之间的最大压力差。

计算公式中用的压力。

试验压力pT

在压力试验时，容器顶部的压力。

对于立式容器卧置试验时，必要时应加液柱静压力。

最大允许工作压力pMAWP

是“指在设计温度下，容器顶部所允许承受的最大表压力。

该压力是根据容器各部分壳体的有效厚度计算所得，且取最小值”。

最大允许工作压力的作用是设定容器超压限度的起始压力，充分利用容器的圆整厚度，尽量拉大工作压力与安全阀或爆破片泄放压力之间的压力差，使压力容器的工作更为平稳。

容器的最大允许工作压力应根据容器中包含的所有受压元件的设计条件和结构尺寸予以确定，原则上依据各受压元件的有效厚度计算得到。

容器的最大允许工作压力可按下式确定：

PMAWP=min{pw1，pw2，pw3，pw4…）

安全泄放装置的动作压力

安全泄放装置中安全阀的开启压力或爆破片的爆破压力。

（2）温度

金属温度

容器元件的金属温度是指元件金属截面的温度平均值。

元件的金属温度可可按以下方法确定：

（1）用传热计算求得。

（2）在已使用的同类容器上测定：

（3）按内部介质温度确定（当元件金属温度接近介质温度时）

工作温度

指容器在正常工作情况下，容器元件的金属温度。

容器不同部位的工作温度一般是不同的，在不考虑温差应力计算的情况下，选择各元件最高或最低工作温度作为容器的工作温度

在实际工程设计中，标注在图样上的工作温度是指工作介质的温度。

（注意：

换热器中介质温度的标注问题）

设计温度

容器在正常情况下，设定的元件的金属温度。

确定设计温度时，应考虑：

（1）设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度

（2）对于0℃以下的金属温度。

设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度

（3）容器各部分在工作状态下的金属温度不同时，可分别设定每部分的设计温度

（4）对有不同工况的容器，应按最苛刻的工况设计。

并在图样或相应技术文件中注明各工况下对应的压力和温度值。

试验温度

压力试验时，容器壳体的金属温度。

（3）厚度

计算厚度

考虑计算压力，按标准给定的计算方法计算得到的厚度。

是在规定的载荷条件下保证容器的强度、刚度或者稳定所必须的厚度。

设计厚度

计算厚度与腐蚀裕量之和。

是在规定的载荷条件下保证容器强度、刚度或者稳定要求的同时，保证规定的设计寿命的厚度。

名义厚度

设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至规格厚度，一般为标注在设计图样上的厚度。

有效厚度

名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差，决定容器真正承载能力的厚度，一般用来校核容器的强度和稳定性，也是确定最大允许工作压力的参数。

钢材厚度

压力容器壳体的钢材厚度是指实际用于制造壳体元件的材料厚度，是决定容器制造技术条件的厚度。

各种厚度间的关系:

注:

如果设计考虑“加工余量”，则应在图样中特别注明

（4）焊接接头系数φ　

焊接接头系数φ用以反映由于焊接材料材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度，是焊接接头力学性能的综合反映。

①采用无缝钢管做壳体时，应注意焊接接头系数的选择：

当远离壳体与封头的连接焊缝有环焊缝时，应取环焊缝的焊接接头系数；当远离壳体与封头的连接焊缝无环焊缝时，应取焊接接头系数为1.0；

②环焊缝与纵焊缝的结构和探伤比例应尽可能一致。

③封头拼接接头的焊接接头系数。

GB150中规定封头拼接接头应进行100％UT或RT检测、但末具体规定封头拼接接头的接头系数如何选取。

封头拼接接头的焊接接头系数一般取压力容器的纵向接头焊接接头系数。

对于整张钢板压制的小直径封头，由于不存在焊接接头，在厚度计算中当然取φ=1.0。

（5）容器类别

《新容规》的范围：

⑴最高工作压力大于等于0.1MPa（不含液体静压力）；

⑵工作压力与容积的乘积大于或者等于25MPa.L;

⑶盛装介质为气体、液化气体以及介质最高温度高于等于其标准沸点的液体。

《容规》和GB150，对压力容器的管辖是不同的。

《容规》

GB150

压力等级

以下容器不属《容规》管辖，所以不应划类，也不受监检：

⑴工作压力低于0.1MPa，而设计压力等于或大于0.1MPa的压力容器；

⑵真空操作，而设计压力等于0.1MPa的压力容器。

《新容规》关于压力容器分类规定。

见《新容规》附录A。

图1压力容器分类图——第一组介质

图2压力容器分类图——第二组介质

在确定压力容器的类别时，应特别注意在边缘的情况，以免引起《规则》中提出的超范围设计问题。

（5）关于设计使用寿命

《固定式压力容器安全技术监察规程》

3.4.2.2总图的主要内容

压力容器设计总图上，至少应当注明以下内容：

…………

⑹压力容器设计使用年限（疲劳容器标明循环次数）…………

l．关于设计参数

6.10超设计使用年限使用的压力容器

　对于已经达到设计使用年限的压力容器，或者未规定设计使用年限，但是使用超过20年的压力容器，如果要继续使用，使用单位应当委托有资格的特种设备检验机构对其进行检验（必要时按照本规程7.7条的要求进行合于使用评价），经过使用单位主要负责人批准后，方可继续使用。

HG20580中规定：

容器的设计寿命除有特殊要求外，塔、反应器等主要容器一般不应少于15年，一般容器、换热器等不少于8年。

（6）腐蚀裕度

GB150第3.5.5.2有明确规定：

①对有腐蚀或磨损的元件，应根据预期的容器寿命和介质对金属材料的腐蚀速率确定腐蚀裕量：

②容器各元件受到的腐蚀程度不同时，可取不同的腐蚀裕量：

③介质为压缩空气、水蒸汽和水的碳素钢或低合金钢容器，腐蚀裕量不得小于1mm。

关于无腐蚀和轻微腐蚀，HG20580-1998是这样规定的：

无腐蚀：

腐蚀速率（mm/年）＜0.05

轻微腐蚀：

腐蚀速率（mm/年）0.05~0.13

2．材料

（1）钢板厚度规格

（2）当设计压力较高、结构尺寸较大而使设备壳体壁厚较大时，仍选用碳素钢是不合适的。

一般在以强度控制的情况下，当壳体壁厚超过8mm时，即应优先选用低合金钢。

当设计压力较小，直径较大，是以刚度控制或是以结构设计为主时，应尽量选用普通碳素钢。

3）锻件级别选用

级别取样数量检验项目检验数量选用规定

Ⅰ硬度HB逐件检验设计压力＜10.0MPa的法兰及几何尺寸类似的锻件，应符合Ⅱ级或Ⅱ级以上要求；

设计压力≥1.6MPa的锻件，应符合Ⅱ级或Ⅱ级以上要求；用作圆筒和封头的筒形或碗形锻件其公称厚度＞300mm的低合金钢锻件应选用Ⅲ级或Ⅳ级；毒性程度为极度或高度危害介质，当截面尺寸300mm时，应不低于Ⅲ级；设计压力≥10.0MPa的中小型锻件应符合Ⅲ级要求；大型锻件应符合Ⅲ级或Ⅳ级要求。

Ⅱ拉伸和冲击（σb、σs、δ5、Akv）同炉批号、同炉热处理的锻件抽检一件

Ⅲ3.5t以下1组3.5t以上为2组拉伸和冲击（σb、σs、δ5、Akv）同炉批号、同炉热处理的锻件抽检一件超声波检测逐件检验

Ⅳ拉伸和冲击（σb、σs、δ5、Akv）逐件检验超声波检测逐件检验

除前述分级表以外，关于大型锻件，锻件的尺寸和重量符合下列条件之一者为中小型锻件，超过下列条件者为大型锻件：

a.法兰压力尺寸大于pN2.5MPa、DN600的人孔法兰或相当于该尺寸的其他环形锻件；

b.锻件重量不大于800kg的饼状、筒型和异形锻件（如三通、阀体等）；

c.直径不大于200mm且重量不大于1500kg的条形或轴类锻件。

（4）压力容器焊条选用

焊接压力容器的焊条应按下列原则合理选用：

①满足机械性能的要求。

从等强度观点出发，选择能满足高温、低温或常温机械性能要求的焊条，既要满足强度的要求，又要满足冲击韧性、延伸率等塑性的要求。

②化学成分相当。

应使熔敷金属中的合金属成分和母材相同或相近，选取用焊条时应考虑在焊接过程中合金元素的烧损。

③根据工作的重要性、危险程度来选择焊条。

对于重要或危险的场合选用低氢碱性焊条，以保证焊缝的塑性。

④根据焊接位置、坡口形状、刚性大小选择焊条。

⑤根据施工设备条件选择焊条。

⑥根据工人的习惯,选用有焊接经验、易掌握的焊条。

⑦考虑经济性，选择价格便宜、容易取得，并能符合要求的焊条。

一.对于压力容器材料用钢焊条的型号选择应符合JB/T4709-2002《压力容器焊接工艺规程》的要求。

而焊条本身应在符合GB/T983-1995《不锈钢焊条》、GB/T5117-1995《碳钢焊条》GB/T5118-1995《低合金钢焊条》标准的前提下，应该符合JB/T4747－2002《压力容器用钢焊条订货技术条件》标准的规定。

这是因为：

1.上述三个标准分别等效采用美国国家标准：

ANSI/AWSA5.4-1992《不锈钢手工电弧焊焊条》、ANSI/AWSA5.1－1995《碳钢药皮焊条规程》、和ANSI/AWSA5.5－1981《低合金钢药皮焊条规程》；

2.上述三个焊条国家标准都是通用型焊条标准，适用于建筑、矿山、农机、造船、水利等行业，其技术要求和生产规定与我国已形成的压力容器标准体系和管理体系不相适应，难以全面满足压力容器技术要求。

二.JB/T4747-2002《压力容器用钢焊条订货技术条件》的主要技术要求：

1.焊条的偏心度要求提高满足压力容器厚度大，焊透要求高的特点；

2.T型接头角焊缝规定不允许在焊接接头中存在未熔合缺陷；

3.熔敷金属的化学成分严格控制焊条中硫、磷含量；

4.熔敷金属的力学性能和弯曲性能

①熔敷金属抗拉强度

②熔敷金属拉伸试验伸长率

③焊缝金属夏比V型缺口冲击试验吸收功

④纵向弯曲试验

⑤低氢型药皮焊条含水量或熔敷金属扩散氢含量

5.熔敷金属纵向弯曲试验方法

3．一般碳钢、低合金钢焊接压力容器

（1）许用应力值与厚度的关系

（2）如何选用境外材料

根据《新容规》第2.9条的2.9.1~2.9.3规定执行。

4）对压力容器与支座、吊耳、平台、鞍座、扶梯、支承架、支承环的连接焊缝探伤要求

在上述附件与压力容器壳体焊接连接设计中常出现对需要进行探伤的场合不提探伤要求的错误。

这些附件的角焊缝虽不受压但承受载荷，对于低温钢、CrMo钢、标准抗拉强度大于540MPa的材料和交变载荷等场合，这些承载元件与容器的角焊缝，焊后均应提出进行磁粉或渗透探伤，对于承受重载荷的吊耳（如塔式容器），还要在容器内侧对其焊缝部位进行超声波探伤。

（5）局部焊接结构的选用和节点图

应按照GB150附录J（提示的附录）、GB151附录G（提示的附录）和HG20583十一章之规定。

（6）接管与壳体的连接焊缝采用全焊透结构时所选接管口壁太薄

对于要求接管与壳体的焊接接头采用全焊透结构的场合，接管壁厚应取大于或等于1/2壳体壁厚或取接管壁厚大于或等于6mm两者的较大值。

对坡口熔融金属量大的焊接接头，当壳体厚度大于16mm时，接管壁厚应大于8mm；当壳体壁厚较大时（壁厚大于或等于20mm）时,接管与壳体的连接焊缝宜采用双面坡口。

（7）压力容器进行泄漏试验的要求

GB150《钢制压力容器》3.10条规定：

介质毒性程度为极度和高度危害的容器，应在压力试验合格后进行气密性试验，需作气密性试验时，试验压力、试验介质和检验要求应在图样上注明。

《新容规》4.8条第一款规定：

耐压试验合格后，对于介质毒性程度为极度、高度危害或者设计上不允许有微量泄漏的压力容器，应当进行泄漏试验。

HG20584《钢制化工容器制造技术要求》第九章9.3.1规定：

符合下列情况时，容器应考虑进行气密性试验：

1.介质为易燃、易爆时；

2.介质为极度危害或高度危害时；

3.对真空有较严格要求时；

4.如有泄漏将危及容器的安全性（如衬里等）和正常操作者。

4.不锈钢焊接压力容器

（1）盛装毒性为极度危害或高度危害介质的不锈钢制设备焊后热处理问题

不锈钢焊接压力容器，设计压力为0.1MPa，操作物料为甲酸，材料为304L，此设备焊接后要不要进行热处理，甲酸属毒性程度为高度危害的化学介质，按GBl50-10.4节要求，对于盛装毒性为极度危害或高度危害介质的容器应进行热处理。

但这种热处理进行与否，是否只与介质毒性程度有关，而与所用材料无关，在GBl50中未作进一步阐明。

（1）盛装毒性为极度危害或高度危害介质的不锈钢制设备焊后热处理问题

《固定式压力容器安全技术监察规程》中规定：

4.6.2奥氏体不锈钢和有色金属制压力容器焊后热处理

奥氏体不锈钢和有色金属制压力容器焊接后一般不要求做焊后热处理，如有特殊要求需要进行热处理时，应当在设计图样上注明。

ASME第Ⅷ卷对以上条件只规定对碳钢和低合金钢要进行焊后热处理，上述不锈钢制的压力容器是不需要进行焊后热处理的。

但厚度大于50mm的奥氏体不锈钢焊制压力容器，一般对非稳定化的奥氏体不锈钢可加热到1000～1120℃，保温按每毫米1～2分钟计，然后急冷。

对稳定化的不锈钢可加热到950～1050℃，进行固溶处理，以消除奥氏体不锈钢晶间腐蚀问题。

5．直立塔式容器

（2） 裙座壳体上部是否设置过渡段的问题

如裙座壳体材料与塔体封头材料不同，两者焊后会影响塔体封头材料性能时，则应在裙座壳体上部设置与塔体封头材料相同的过渡段。

由于塔器的设计温度不同，所以设置的过渡段长度也不同，见下表。

（3）对裙座壳体与塔体的连接焊缝表面无损探伤要求的问题

裙座壳体与塔体的连接焊缝是一条很重要的焊缝，其焊接质量将直接影响塔的安全运行，所以设计者必须给予足够的重视。

为了保证塔的安全运行，对下列情况之一者，应作磁粉或渗透探伤。

①塔壳材料标准抗拉强度大于或等于540MPa，以及为Cr-Mo低合金钢时，裙座壳体与塔壳的连接焊缝。

②裙座壳体材料为任意厚度的16MnDR及名义厚度大于或等于30mm的16MnR时，裙座壳体与塔壳体的连接焊缝。

③此外，当锥形裙座弯矩很大、或半锥角较大时，可能在封头上引发高局部弯曲应力，此时也应进行磁粉或渗透探伤。

（4）设置隔气圈的问题

JB/T4710-2005《钢制塔式容器》7.5.3规定下封头的设计温度大于等于400℃，应设置隔气圈。

6．换热器

（1）换热器壳程设计压力大于壳程设计压力时，壳程试验压力的选取问题

当管程设计压力大于壳程设计压力时，为了检查管子与管板连接的严密性，壳程的试验压力按下面的几种方法处理，并应在技术要求中提出：

①提高壳程试验压力（等于管程试验压力）。

采用这种方法时，必须首先核算壳体在压力试验时产生的应力，要求壳程任意点的一次薄膜应力的计算值不得超过所用材料在试验温度下的90％屈服限（对奥氏体不锈钢为残余变形0.2％的屈服限）。

同时接管法兰也应满足压力试验条件下的强度要求。

②若经过计算后不能采用上述方法试验时，则壳程、管程按各自要求的试验压力进行试压合格后，壳程再以1.05倍壳程设计压力的含氨体积约1％的压缩空气进行试验。

③对有特殊要求的换热器，如高压换热器等可用低压纯氨进行试漏或采用卤素检漏等方法试验。

（2）换热器管箱上设有大接管或有分程隔板时要求进行消除应力热处理的问题

是否需要进行热处理，要视以下具体情况而定：

①碳钢、低合金钢制的焊有分程隔板的管箱以及管箱的侧向开孔超过1／3圆筒内径的管箱，应在施焊后作消除应力的热处理；

②奥氏体不锈钢制的管箱，一般不作焊后消除应力的热处理。

当有较高抗腐蚀要求或在高温下使用时，可按供需双方商定的方法进行热处理。

③管箱法兰碳素钢或低合金钢衬0Cr18Ni9结构，如提出焊后热处理是不合适的，因为碳素钢或低合金钢与0Cr18Ni9材料在热处理过程中由于热膨胀系数不同，焊缝承受温度应力会产生不同的变形，易使焊缝处开裂。

3）管板本身具有与筒体相连接的凸肩时，材料选择

所谓凸肩结构应满足两个条件，一是与筒体焊接处是突出结构，二是焊接接头的结构为对接接头。

当管板本身具有与筒体相连接的凸肩结构时，必须用锻件加工，不能用板材加工。

因为厚板有分层倾向，在上述情况下如用板材加工成管板，特别容易出问题。

选用锻件的管板，应按有关标准提出必要的锻件技术要求。

（4）管壳式换热器设计中其他常见问题

①换热管束的级别未定

89版《钢制管壳式换热器》将换热器分为Ⅰ级和Ⅱ级，1999版将其修改为Ⅰ级和Ⅱ级管束（只对碳素钢换热管）。

由于管束级别的不同，换热管选用不同、管板和折流板上管孔的加工尺寸和公差均不同。

将管束分级主要是为防止由于管子振动而造成换热管的损坏。

所以，在89版中是这样定义的：

Ⅰ级换热器采用较高级冷拔换热管，适用于无相变换热和易产生振动的场合。

Ⅱ级换热器采用普通级冷拔换热管，适用于重沸、冷凝传热和无振动的一般场合。

②设计计算中换热管的受压失稳当量长度问题

在换热器管板设计中，对于固定管板式、浮头式和填函式换热器的管子计算时均出现了换热管的受压失稳当量长度这一参数。

该参数就是计算当换热管受压时，管子的稳定问题。

此参数的数值是由设计人选定的，设计人可按GB151—1999《管壳式换热器》图32选定。

③关于最大无支承跨距

GB151—1999《管壳式换热器》5.9.5.3中规定了换热管的最大无支承跨距，在换热器设计时应考虑到此要求，在壳程是蒸汽冷凝的换热器中，对于换热过程无需安装折流挡板，但为了保证换热器的长期安全运行和制造时的方便，换热器设计时就一定要符合本条要求的要求。

（4）管壳式换热器设计中其他常见问题

④冷热流体流向设计问题

这是工艺设计的问题，作为压力容器设计人员对于此类问题应当明确。

换热器流体的流程（或流向）应符合自然对流的原则、应保证整个换热面积的有效性。

⑤关于卧式换热器的排气排污管的设置

为了保证换热器的正常运行，一般设备、包括换热器均应设置排气排污管。

对于卧式换热器的排气排污管，为能保证管程的排污彻底，故应在两端管箱均设置排气排污口。

7.低温压力容器

（1）低于－40℃的压力容器密封垫片采用0Crl3金属包覆垫片或0Crl3金属带缠绕式垫片的问题。

（2）低温压力容器的接管开孔补强采用补强圈结构的问题

对非低温的压力容器，GBl50第8.4.1条规定，采用补强圈结构补强时，其壳体名义厚度δn≤38mm。

但这一规定不适用于低温压力容器。

对低温压力容器，HG20585中5.0.3条5款的规定：

带补强板的结构不得用于容器壁厚大于30mm的场合，也不适用于设计温度低于－40℃的场合。

因此，这时再采用δn≤38mm为界，则是错误的。

（3）低温压力容器的焊缝局部探伤长度取值问题

低温压力容器对接焊缝在允许采用局部探伤时，其检查长度的要求与常温压力容器的要求是不同的。

这是根据低温压力容器的特点从安全的角度考虑的。

GB150附录C第C4.6.2款规定，低温压力容器对接焊缝采用局部探伤时，共检验长度应不小于相应焊缝总长的50％，其焊接接头系数按0.85选取。

但对低温低应力工况，调整后的设计温度在0℃以上者，其对接