《悬挑脚手架施工方案参考文本修订稿》.docx
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《悬挑脚手架施工方案参考文本修订稿》
悬挑脚手架施工方案
(参考文本)
脚手架为扣件式双排悬挑式钢管脚手架,工字钢受力截面对称,悬挑采用工字钢外挑形式,钢管采用Φ48×3.5钢管,扣件采用可锻铸制作的扣件,脚手板采用竹笆板,不允许使用竹笆的地区可以采用其它材料(钢制或木制)的脚手板。
一.材料要求
1、脚手钢管:
采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)中规定的3号普通钢管,最大质量不大于25Kg.脚手钢管质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中235-A级钢的规定。
新旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合以下规定:
1.1新钢管的检查符合下列规定:
(1)应有产品质量合格证;
(2)应有质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228)的有关规定;
(3)钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;
(4)钢管的外径、壁厚、端面等偏差,应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中表8.1.5的规定;
(5)钢管必须涂防锈漆。
1.2旧钢管的检查符合下列规定:
(1)表面锈蚀深度不得大于0.50mm。
锈蚀检查每年一次,检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值不得使用;
(2)钢管弯曲各种杆件端部1.5m范围以内,弯曲值不得大于5mm;立杆钢管弯曲挠度值当3m<L≤4m时不大于12mm,当4m<L≤6m时不大于20mm;水平杆、斜杆的钢管弯曲挠度不得大于30mm。
2、扣件采用可锻铸铁制作的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65
N*m时,不得发生破坏。
新扣件要具有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时,要按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定抽样检测;旧扣件使用前进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
新旧 扣件施工前均要进行防锈处理。
3、竹脚手板要采用毛竹或楠竹制作的竹串片板或主竹笆板。
4、连墙件的材质要符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700)中235-A级钢的规定。
二.脚手架的布设
本工程层高3.3米,根据施工手册推荐的经验值,悬挑的脚手架搭设高度不得超过25米,则可搭设7层,为保证安全,结合本工程的层数,综合考虑取为6层悬挑,则悬挑脚手架的搭设高度为19.8米。
脚手架步高1.8米,立杆间距最大取为1.5米,实际搭设中根据总长度来选定搭设间距,立杆横距为1.05米,连墙点采用刚性连接按两步三跨设置。
悬挑脚手架作业层临边的防护栏杆设置,按照行业规范或地方规定执行(新近修改时增加的内容)。
脚手架搭设示意图如下:
三.脚手架节点作法:
四、脚手架受力验算
1.荷载取值:
1)永久荷载
立杆荷载:
19.8×38.4×10-3=0.76KN
大横杆荷载及水平钢管荷载:
4×11×38.4×10-3×1.5/2=1.27KN
小横杆荷载:
1.55×11×38.4×10-3/2=0.327KN
外立杆栏杆荷载:
11×38.4×10-3×1.5=0.63KN
剪力撑荷载(每道剪力撑宽度为四跨,斜撑与地面的倾
角为600):
(19.8/sin600)×38.4×2×10-3/6=0.293KN
竹笆板荷载:
1.05×1.5×0.053×11=0.87KN
密目安全网荷载:
19.8×1.5×10-3×0.01=0.09KN
扣件荷载:
(12×4×13.2+5×18.4)×10-3
=0.73KN
外立杆荷载合计 NGK=5.17KN
2)施工活荷载:
取施工均布活荷载标准值为3.0KN/m2,
考虑两个作业面则有,
NQK外=2×3.0×1.5×1.05/2=4.72KN
NQK内=2×3.0×1.5×1.05/2=4.72KN
3)风荷载
青岛地区基本风压:
ω。
=0.55KN/m2
风压高度变化系数μz按《建筑结构荷载规范》规定,由脚手架搭设的最高高度为120米,A类地区,查风压高度变化系数表可得μz=2.52
脚手架风荷载体型系数按全封闭密目网考虑,密目网每
m2水平投影面积为0.34m2,可计算
μs=1.3ψ=1.3×(1.2×0.34+0.66×0.089)=0.61
∴ωk=0.7μzμsω。
=0.7×2.52×0.61×0.55=0.59KN/m2
风荷载作用与立杆弯矩Mw为:
Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4ωklah2/10=(0.85×1.4×
1.59×1.5×1.82)/10=0.34KNm
内立杆段的轴向力设计值:
N内=1.2NGK+0.85×1.4NQK=
1.2×(0.76+1.27+0.327+0.87+0.73)+0.85×1.4
×4.72=10.37KN
外立杆段的轴向力设计值:
N外=1.2NGK+0.85×1.4NQK=
1.2×5.17+0.85×1.4×4.72=11.82KN
2、立杆稳定性计算
外立杆的长细比:
λ=l。
/i=kμh/I=(1.155×1.5×1.8)/(1.58×10-2)
=197.4
由Q235-A钢轴心压力构件的稳定系数表查得:
稳定系数Ψ=0.185
考虑风荷载作用时,外立杆的稳定性计算如下:
N外/ΨA+Mw/W=11.82×103/(0.185×4.89×102)+
1.34×106/(5.08×103)=
130.70+67.02=197.72N/mm2
所以满足稳定要求。
3、水平悬挑梁验算
(1)最大弯矩
M=10.37×0.4+1.45×11.82+0.205×(1.552/2)×1.2
=21.58KNm
(2)选用I16工字钢,Wx=140.9cm2,I=1127cm4,自重q=0.205KN/m
根据钢结构设计规范(GBJ17-88)的规定,轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定问题。
则,本悬臂梁的跨度1.45m折算成简支梁,其跨度为2×1.45m=2.9m。
查表求得
Ψb=1.37>0.6,改查Ψ`b=0.8514
则,悬挑梁弯曲应力为
σ=21.58×106÷(0.8514×140.9×103)=179.87N/mm2(3)挠度V=N外l3/3EI+N内a2(3l-a)/6EI
=11.82×1.453×103/(3×2.06×1127)+10.37×
0.42×(3×1.45-0.4)×103/(6×2.06×1127)
=5.64㎜<1450/250=5.8㎜满足要求
(4)I16工字钢后部锚固钢筋设计
其计算简图如下:
N=21.58/1.5=14.39KN
锚筋选用Φ14圆钢,吊环的拉应力为:
σ=14.39×103÷(2×0.785×142)=46.8N/mm2
小于吊环控制应力50N/mm2。
安全。
4、连墙件计算
由风荷载产生的连墙件轴向力设计值:
Nlw=1.4ωkAω=1.4×0.49×16.2=11.11KN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力:
N0=5KN
则,连墙件的轴向力设计值
NL=NLW+N0=11.11+5=16.11KN
连墙件稳定承载力验算:
连墙杆计算长度:
Lh=500mm
长细比:
λ=Lh/i=50/1.58=32
查表ψ=0.912
钢管截面积A=4.89cm2
抗压强度设计值fc=180N/mm2
N=ψAfc=0.912×4.89×102×180×10-3
=80.27KN>Nl=16.11KN
所以,稳定承载能力足够。
5、水平杆抗弯强度计算
(1)纵向水平杆抗弯强度
脚手板自重标准值产生的弯矩;
MGK=(0.053/3)×1.52/8=0.005KNm
施工荷载标准值产生的弯矩:
MQK=(3/3)×1.52/8=0.28KNm
则,其水平杆弯矩值为:
M=1.2MGK+1.4ΣMQK=1.2×0.005+1.4×0.28=399.75Nm
∴σ=M/W=399.75×103/5.08×103=78.69N/mm2
(2)横向水平杆抗弯强度:
M=F×C=(3.2-1.07)×(1/3)=0.71KNm
∴σ=M/W=710×103/5.08×103=139.8N/mm2
6、水平杆挠度验算:
(1)纵向水平杆挠度验算:
qk=M/(0.117l)=399.75/(0.117×1.5)=2277.78N/m
V=0.99qkl4/(100EI)=0.99×2277.78×1.54×109/(100×2.06×105×12.19×104)=4.55mm
V/L=4.55/1500=1/300<[V]/L=1/150
满足挠度要求。
(2)横向水平杆挠度验算:
Fk=2.13KN
V=Fklb3/(28EI)=2.13×103×109/(28×2.06×105×12.19×104)=3.03mm
V/L=3.03/1050=1/495<[V]/L=1/150
满足挠度要求。
7、横向水平杆与立杆连接时,其抗滑承载力验算:
R=1.5F+qal/c
=1.5×2.13+2277.78×10-3×0.5×1.5/1.8=4.14KN
8、加斜支撑后,悬挑架外倾验算:
假定架体自重与施工荷载全部由斜撑构成的体系承受,后面的锚固钢筋不起悬挑作用,则计算简图如下:
该结构为一超静定结构,则由力法计算,其结果如下:
RAH=[10.37×103×0.3+11.82×1.45×103+1.2×200.9×1.32/2-2457.9]/3.3=5468.34N
预埋钢筋与I16焊缝的抗剪要求长度为:
ΣLW=RAH/(0.7hf×ftw)=5468.34/(0.7×6×160)
=8.1mm
预埋钢筋Ф14弯倒抱焊时,与I16型钢焊接,焊接长度为30mm。