1cr18ni9ti不锈钢TIG焊的焊接工艺评定.docx
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1cr18ni9ti不锈钢TIG焊的焊接工艺评定
内容提要
1Cr18Ni9Ti是奥氏体不锈钢，具有较好的力学性能和焊接性，但其焊缝及热影响区也存在很多问题，1Cr18Ni9Ti钢焊缝及热影响区热裂纹敏感性较大，在腐蚀介质作用下容易发生晶间腐蚀和应力腐蚀开裂。
1Cr18Ni9Ti钢几乎适合所有的熔焊方法，其中焊条电弧焊、氩弧焊、熔化极惰性气体保护焊、埋弧焊是较为经济的焊接方法。
论文中阐述了1Cr18Ni9Ti钢TIG焊接工艺评定的规程和具体实施过程，并给出了焊接工艺评定所需的工艺文件的格式。
关键词：
1Cr18Ni9Ti钢TIG焊焊接工艺评定奥氏体不锈钢
目录
一、1Cr18Ni9Ti不锈钢的介绍4
（一）简介4
（二）化学成分4
（三）行业规范5
（四）性能5
（五）应用5
二、1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接性分析5
（一）焊接热裂纹5
1.焊接接头产生热裂纹的原因6
2.防止奥氏体不锈钢产生热裂纹的主要措施6
（二）焊接接头的晶间腐蚀7
1.晶间腐蚀7
2.刀状腐蚀8
（三）应力腐蚀开裂9
1.应力腐蚀开裂的原因9
2.防止应力腐蚀开裂的措施10
三、1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接方法10
（一）焊条电弧焊11
（二）埋弧焊11
（三）氩弧焊11
（四）等离子弧焊接11
（五）激光焊接12
四、1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接工艺评定的目的及方法12
（一）1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接工艺评定的目的12
（二）焊接工艺评定的方法12
五、1Cr18Ni9Ti不锈钢TIG焊焊接工艺评定的规程12
六、1Cr18Ni9Ti不锈钢TIG焊焊接工艺评定的具体的实施过程13
（一）评定焊缝13
（二）编写“焊接工艺指导书”或“焊接工艺评定任务书”14
（三）焊接试件准备14
1.试件的厚度和焊件的厚度14
2.试件坡口形状尺寸及试件尺寸14
3.焊接试件的加工16
（四）焊接设备及工艺装备的准备16
（五）焊工准备16
（六）试件的焊接16
1.焊前准备17
2.焊接工艺参17
（七）焊接工艺评定试件的性能检测17
1.外观检查，金相检验（宏观、微观）17
2.力学性能验18
3.耐腐蚀性检测22
（八）编写“焊接工艺评定报告”23
七、焊接工艺评定工艺文件23
参考文献27
致谢28
1cr18ni9ti不锈钢TIG焊的焊接工艺评定
一、1Cr18Ni9Ti不锈钢的介绍
（一）简介
不锈钢1Cr18Ni9Ti就是普通的不锈钢（SUS321）,其组织类别为奥氏体型。
1Cr18Ni9Ti是1 铬18 镍9 钛，1、18、9分别代表碳（%）、铬（%）、镍（%）的含量。
是中国的不锈钢材料牌号。
我国的1Cr18Ni9Ti相当于美国AISI321=中国台湾321=国际标准X7CrNiTi18-10=俄罗斯12X18H10T=日本SUS321=德国 X6CrNi18-10。
该钢种属于耐蚀钢,具有较好的力学性能便于进行机械加工,冲压和焊接.在氧化性环境中具有优良的耐蚀性和良好的耐热性,但对溶液中含有Cl离子的介质特别敏感容易发生晶间腐蚀。
如果用于700℃的高温，1Cr18Ni9Ti应该是可以胜任的，因为它既是奥氏体不锈钢，又是应用很广泛的奥氏体热强钢，不过最好不要超过750℃，其热处理为固溶处理，即加热至1000℃以上，保温一定时间后水淬，再采用高于使用温度60~100℃做时效。
（二）化学成分
碳C：
≤0.12%
硅Si：
≤1.00%
锰Mn：
≤2.00%
硫S：
≤0.030%
磷P：
≤0.035%
铬Cr：
17.00～19.00%
镍Ni：
8.00～11.00%
钛Ti：
5（C-0.02）～0.80%
（三）性能
抗拉强度σb（MN/m2）≥550
屈服强度σs（MN/m2）≥200
伸长率δ5（%）〉=40
收缩率ψ（%）〉=55
硬度：
≤187HB;≤90HRB;≤200HV
（四）行业规范
1．热处理规范及金相组织：
热处理规范：
固溶920～1150℃快冷;
根据需方要求可进行稳定化处理,热处理温度为850～930℃,但必须在合同中注明。
2.金相组织：
组织特征为奥氏体型。
3.交货状态：
一般以热处理状态交货，其热处理种类在合同中注明；未注明者，按不热处理状态交货。
（五）应用
常用于制作耐酸容器及设备衬里，抗磁仪表、医疗器械，具有较好耐晶间腐蚀性。
二、1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接性分析
1Cr18Ni9Ti是奥氏体不锈钢，奥氏体不锈钢焊接时存在的问题：
焊缝及其热影响区热裂纹敏感性大;接头产生碳化铬沉淀析出，耐蚀性下降;接头中铁素体含量较高时，可能出现475℃脆化或σ相脆化。
（一）焊接热裂纹
奥氏体不锈钢焊接时，具有较高的热裂纹的敏感性。
在焊缝及近缝区都有可能出现热裂纹，这是最常见的焊缝凝固裂纹，也可能在HAZ或多层焊层间金属出现液化裂纹。
从裂纹本质上讲，有凝固裂纹、液化裂纹和高温低塑性裂纹等。
1.焊接接头产生热裂纹的原因
奥氏体不锈钢具有较大的热裂纹敏感性，主要取决于钢的化学成分、组织和性能的特点。
（1）奥氏体不锈钢中的合金元素较多，尤其是还有一定数量的镍，它易与硫、磷等杂质形成低熔点共晶，如Ni-P共晶熔点为880℃，Fe-S的共晶熔点更低，危害性更大。
其它一些元素，如硅、硼、铌等，也能形成有害的易熔晶间层，将促使热裂纹产生。
（2）奥氏体不锈钢焊缝易形成方向性强的粗大柱状晶组织，有利于有害杂质元素的偏析，从而促使形成连续的晶间液膜，提高了热裂纹的敏感性。
（3）从奥氏体不锈钢的物理性能看，它具有热导率小、线胀系数大的特点，因而在焊接局部加热和冷却的条件下，易产生较大的焊接残余应力，进一步促使焊接热裂纹的产生。
综上分析，奥氏体不锈钢的热裂纹倾向比低碳钢大的多，尤其是高镍奥氏体不锈钢。
2.防止奥氏体不锈钢产生热裂纹的主要措施
（1）冶金措施
①严格控制焊接金属中有害杂质元素的含量。
钢种镍含量越高，越应该控制硫、磷、硼、硒等有害元素的含量。
对于单项奥氏体焊缝，可以加入适量的锰，少许碳、氮，同时减少硅的含量，可以提高焊缝的抗裂性能。
②调整焊缝化学成分。
使焊缝金属出现奥氏体—铁素体双相组织，能够有效地防止热裂纹的产生。
铁素体相的存在打乱了奥氏体焊缝柱状晶的方向性，细化了晶粒，低熔点杂质被铁素体分散和隔开，避免了低熔点杂质呈连续网状分布，从而阻碍热裂纹的扩散和延伸；铁素体相溶解较多的硫、磷等微量元素，使其在晶界上的数量大大减少，从而提高焊缝抗热裂纹的能力。
常用铁素体化的元素有铬、钼、钒等。
控制焊缝金属中铬镍比，对于18-8型不锈钢来说，当焊接材料的铬镍比小于16.1时，就易产生热裂纹；而当铬镍比达到2.3~3.2时，就可以防止热裂纹的产生。
这一措施的实质是保证有一定量的铁素体存在。
在焊缝金属中加入少量的铈、锆等微量元素，可以细化晶粒，也可以减少焊缝热裂纹的敏感性。
（2）工艺措施
焊接时应尽量减小熔池过热，以防止形成粗大的柱状晶。
因此焊接时应采用小热输入及截面的焊道，多层焊时，层间温度不宜过高，以避免焊缝过热；焊接过程中焊条不允许摆动，采用窄焊缝的焊接技术。
防止液化裂纹产生，除了严格限制母材中的杂质含量，控制母材的晶粒度外，在工艺上应尽量采用高能量密度的焊接方法、小的热输入和提高接头的冷却速度等措施，以减少母材的过热和避免近缝区晶粒的粗化。
（二）焊接接头的晶间腐蚀
有些奥氏体不锈钢的焊接接头，在腐蚀介质中，工作一段时间后可能局部发生沿着晶粒边界的腐蚀，一般称此种腐蚀为晶间腐蚀。
根据木材类型和所采用的焊材与工艺的不同，焊接接头可能发生焊缝晶间腐蚀、HAZ敏化区晶间腐蚀、熔合区附近的刀状腐蚀。
1.晶间腐蚀
（1）产生晶间腐蚀的原因
奥氏体不锈钢焊缝和HAZ敏化区的晶间腐蚀，都与敏化处理使晶界形成贫铬层有关。
焊缝产生晶间腐蚀可能有两种情况：
一种是焊态下已有Cr23C6析出，如多层焊重复加热的区域；另一中为接头在焊态下无贫铬层，焊后经历了敏化处理，因而具有晶间腐蚀倾向。
（2）防止焊接接头产生晶间腐蚀的措施
①冶金措施
a．使焊缝金属具有奥氏体-铁素体双相组织，铁素体的体积分数应超过4%~12%。
在此范围内，不仅能提高焊缝金属抗晶间腐蚀的能力和抗应力腐蚀的能力，同时还能提高焊缝金属抗热裂纹的能力。
b．在焊缝金属中渗入比铬更容易与碳结合的稳定化元素，如铌、钛等
c.超低碳有利于防止晶间腐蚀，最大限度的降低碳在焊缝金属的中的含量，达到低于碳在不锈钢中室温溶解极限值以下，使碳不可能与铬生成Cr23C6，从根本上消除晶界的贫铬区。
碳的质量分数在焊缝金属中小于0.03%时，就能提高焊缝金属的抗晶间腐蚀的能力。
综上所述，只有从焊接材料入手，选择满足上述冶金条件的焊丝、焊条和焊剂，才能使焊缝金属达到抗晶间腐蚀的能力。
②工艺措施
a.首先要选用一种合适的焊接方法，即热输入最小，让焊接接头尽可能的缩短在敏化温度区间段的停留时间。
b.焊接参数的制定。
在保证焊缝质量的前提下，采用小的焊接电流、最快的焊接速度。
c.操作方面应尽量采用窄焊缝、多层多道焊，每一道焊缝或每一层焊缝焊后，要等焊接处冷却至室温在进行下一道或下一层的焊接操作；在焊接过程中，不允许焊接材料在熔池中摆动。
对于接触腐蚀介质的焊缝，在有条件的情况下一定要最后焊，以减少接触介质焊缝的受热次数。
d.强制焊接区的快速冷却。
在加热温度低于400℃或加热时间短时，不利于扩散而难以形成铬的碳化物，不致产生贫铬现象。
e.进行固溶处理或稳定化处理。
固溶处理后，奥氏体不锈钢具有最低的强度和硬度、最好的韧性，是防止晶间腐蚀的重要手段。
稳定化处理时针对奥氏体不锈钢而设计的热处理工艺。
奥氏体不锈钢中加稳定剂的目的是让钢中的碳与Ti或Nb形成稳定的TiC或NbC，而不能形成Cr23C6，从而防止晶间腐蚀，稳定化处理加热温度高于Cr23C6的溶解温度，低于TiC或NbC的溶解温度，保温2~4小时。
2.刀状腐蚀
（1）刀状腐蚀产生的原因
刀状腐蚀是焊接接头中特有的一种晶间腐蚀，只发生在含有Ti、Nb等稳定化元素的奥氏体不锈钢焊接接头中。
高温过热和中温敏化是导致焊接接头过热区产生刀状腐蚀的重要条件。
刀状腐蚀产生的原因也与Cr23C6沉淀造成贫铬层有关。
（2）防止刀状腐蚀的措施
①降低母材的含碳量。
这是防止刀状腐蚀的有效措施，超低碳奥氏体不锈钢焊接接头不会产生刀状腐蚀。
②采用合理的焊接工艺。
在保证焊缝焊接质量的前提下，尽量选择较小的热输入，避免在焊接过程中产生中文敏化效果；与腐蚀介质接触的焊缝应尽量放在最后施焊，焊接过程中或焊后采取强制冷却的方法；焊后矫正，采用冷矫正的方法进行；对腐蚀性能要求较高的焊件，必要时进行焊后稳定化处理或固溶处理。
（三）应力腐蚀开裂
1.应力腐蚀开裂的原因
应力腐蚀开裂是在拉应力和特定腐蚀介质作用下而发生的一种破坏形式，应力腐蚀是奥氏体不锈钢非常敏感且经常发生的腐蚀开裂形式。
奥氏体不锈钢由于热导率差、线胀系数大、屈服强度低，焊接时很容易变形，当焊接变形受到限制时，焊接接头中必然会残留较大的焊接残余拉应力，加速腐蚀介质的作用。
2.防止应力腐蚀开裂的措施
（1）合理的设计焊接接头，避免腐蚀介质在焊接接头部位聚集，降低或消除焊接接头应力集中。
（2）消除或降低焊接接头中的残余应力。
焊后进行消除应力处理的常用工艺措施，加热到850~900℃消除应力；采用机械方法，如喷丸、锤击等，是其表面产生压应力；结构设计时应尽量采用对接接头，避免十字交叉焊缝，单V形坡口改为双Y形坡口。
（3）正确选用材料,包括母材和焊接材料的选用。
综上所述，1Cr18Ni9Ti钢具有面心立方晶体结构，通常具有良好的塑性和韧性，这就决定了这类钢具有良好的弯折、卷曲和冲压成型性。
这类钢冷加工不会产生任何的淬火硬化，尽管其线胀系数比较大，但焊接过程中的弹塑性应力应变量很大，故焊接过程中极少出现冷裂纹。
从这一点上看，其焊接性比铁素体不锈钢和马氏体不锈钢要好。
但1Cr18Ni9Ti钢焊接时也存在一些问题，1Cr18Ni9Ti钢焊接时存在焊缝及其热影响区热裂纹敏感性较大；在腐蚀介质中工作时，焊接接头可能发生焊缝晶间腐蚀、HAZ敏化区晶间腐蚀、熔合区附近的刀状腐蚀；由于1Cr18Ni9Ti钢热导率差、线胀系数大、屈服强度低，焊接时很容易变形，当焊接变形受到限制时，焊接接头中必然会残留较大的焊接残余拉应力，在腐蚀介质的作用下容易发生应力腐蚀开裂。
总的来说1Cr18Ni9Ti钢具有优良的焊接性，几乎适应所有的熔焊方法。
三、1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接方法
1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢具有优良的焊接性，几乎所有的熔焊方法都可用于奥氏体不锈钢的焊接，许多特种焊接方法，如电阻焊、缝焊、闪光焊、激光与电子束焊、钎焊都可用于奥氏体不锈钢的焊接，应根据具体的焊接性和接头使用性能要求，合理选择最佳的焊接方法。
其中焊条电弧焊、氩弧焊、熔化极惰性气体保护焊、埋弧焊是较为经济的焊接方法。
（一）焊条电弧焊
焊条电弧焊具有适应各种焊接位置与不同板厚的优点，与埋弧焊相比，手工电弧焊热影响区较小，有利于保证焊接接头的质量，应用较广泛。
但其焊接效率低，由于手工操作，焊接规范波动增大。
焊条的合金过渡系数较小，换焊条时接头处重复受热有损耐蚀性。
（二）埋弧焊
埋弧焊焊接效率高，适合于中厚板的平焊，由于埋弧焊热输入较大、熔深大，应注意防止焊缝中心区热裂纹的产生和热影响区耐蚀性的降低，特别是焊丝与焊剂的组合对焊接性与焊接接头的综合性能有直接影响。
（三）氩弧焊
氩弧焊包括钨极氩弧焊（TIG）、熔化极氩弧焊（MIG）和脉冲氩弧焊。
氩弧焊的优点是保护效果好，合金过渡系数高，易控制焊缝成分。
焊缝表面成形好，无熔渣，易于机械化焊接。
在奥氏体钢中应用极广泛。
钨极氩弧焊具有热输入小、焊接质量优的特点，特别适合于薄板与薄壁管件的焊接。
脉冲氩弧焊常用于焊接厚度小于0.5毫米的薄板结构，有利于减少接头的过热，并有利于打乱柱状晶的方向性，有力于提高耐蚀性和抗裂性。
（四）等离子弧焊接
等离子弧焊是很具有发展潜力的焊接方法，但目前在不锈钢压力容器焊接中应用较少。
在厚度小于0.5毫米的薄件焊接中，微束等离子弧焊显示出其优越性。
采用等离子弧焊时，通常在纯氩中加入百分之几到百分之十几的氢，以增强等离子弧的热收缩效应，增加焊接热能，并防止熔池氧化。
（五）激光焊接
激光焊接是一种焊接速度很高的优质焊接方法。
由于奥氏体不锈钢具有很高的能量吸收率，激光焊接的熔化效率也很高，大大减轻了不锈钢焊接时的过热现象和由于线膨胀系数大引起的较大焊接变形。
当采用小功率激光焊接薄板时接头成型非常美观，焊接变形非常小，达到了精密焊接的水平。
四、1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接工艺评定的目的及方法
（一）1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接工艺评定的目的
焊接工艺评定的目的在于验证焊接工艺指导书的正确性，焊接工艺正确与否的标志在于焊接接头的使用性能是否符合要求。
焊接工艺评定有两个功能：
其一是验证施焊单位拟定的焊接工艺的正确性；其二是评定施焊单位焊制焊接接头的使用性能符合设计要求的能力。
经过焊接工艺评定合格后，提出“焊接工艺评定报告”，作为编制“焊接工艺规程”时的主要依据，焊接工艺评定可以作为施焊单位技术储备的标志之一。
（二）焊接工艺评定的方法
焊接工艺评定时评定某一焊接工艺是否能获得力学性能符合要求的焊接接头。
首先按施焊单位制定的焊接工艺对事件进行施焊，然后对焊接试件进行力学性能试验，判断该焊接工艺是否合格。
焊接工艺评定是评定焊接工艺的正确性，而不是评定焊接技艺。
因此，为减少人为因素，试件的焊接应由技术熟练的焊工担任。
五、1Cr18Ni9Ti不锈钢TIG焊焊接工艺评定的规程
进行焊接工艺评定时，评定对接焊缝与角接焊缝的焊接工艺，均可采用对接焊缝焊接形式；板材对接焊缝试件评定合格的焊接工艺，适合于管材和板材的角焊缝。
凡有下列情况之一者，需要重新进行焊接工艺评定。
1.改变焊接方法。
2.新材料或焊接单位首次焊接的钢材。
3.改变焊接材料，如焊丝、焊条、焊剂的牌号和保护气体的种类或成分。
4.改变焊接参数，如焊接电流、焊接电压、焊接速度、电源极性、焊接层数等。
5.改变热规范参数，如预热温度、层间温度、后热和焊后热处理等工艺参数。
六、1Cr18Ni9Ti不锈钢TIG焊焊接工艺评定的具体的实施过程
（一）评定焊缝
对各种典型接头进行焊接工艺评定，包括板材的对接接头、管材的对接接头、板材的角接接头、管材和板材的角接接头。
（1）管与板角焊缝试件评定合格的焊接工艺适用于板材的角焊缝，反之亦可。
（2）板材对接焊缝试件评定合格的焊接工艺适用于管材的对接焊缝，反之亦可。
所以本次焊接工艺评定只对板材的对接焊缝和板材的角接焊缝进行评定。
图1
（二）编写“焊接工艺指导书”或“焊接工艺评定任务书”
在进行焊接评定试件之前，由焊接工艺人员负责编写，具体内容见表“焊接工艺指导书”和“焊接工艺评定任务书”。
（三）焊接试件准备
1.试件的厚度和焊件的厚度
评定合格的对接焊缝试件的焊接工艺适用于焊件厚度的有效范围：
表1试件焊缝金属厚度与焊件焊缝金属厚度规定
试件焊缝金属厚度t
适用于焊件焊缝金属厚度的有效范围
最小值
最大值
t＜1.5
不限
2t
1.5≤t＜8
不限
2t，且不大于12
t≥8
不限
1.5t
注：
t指同一焊接方法（或焊接工艺）在试件上所荣福的焊缝金属厚度
表2试件厚度与焊件厚度规定
试件母材厚度T
适用于焊件母材厚度的有效范围
适用于焊件焊缝金属厚度的有效范围
最小值
最大值
最小值
最大值
＜1.5
T
2T
不限
2t
1.5≤T≤10
1.5
2T
不限
2t
10＜T＜38
5
2T
不限
2t
≥38
5
200*
不限
2t（t＜20）
≥38
5
200*
不限
200*（t≥20）
*限于焊条电弧焊、埋弧焊、钨极气体保护焊、熔化极气体保护焊的多道焊。
（1）母材、焊接材料、坡口和试件的焊接必须符合焊接工艺规程的要求。
（2）试件的数量和尺寸应满足制备试样的要求，试样也可以直接在焊件上切取
（3）对接焊缝试件尺寸：
试件厚度应充分考虑适用于焊件厚度的有效范围。
2.试件坡口形状尺寸及试件尺寸
①对接接头
图2图3
②角接接头
图4图5
表3板材角焊缝尺寸
翼板厚度T1
腹板厚度T2
≤3
T1
＞3
≤T1,但不小于3
当评定焊缝坡口形状和尺寸为重要参数的焊接工艺方法时，试件的坡口及尺寸应符合铲产品图样，或焊接工艺规程设计书的规定。
3.焊接试件的加工
试件下料根据实际板厚可选用火焰切割下料，或采用手工锯割等方法。
下料时需要留出20毫米的修边余量。
下料完成后用刨边机或者坡口加工机对每条边就行加工，具体尺寸参照第2点要求。
（四）焊接设备及工艺装备的准备
焊接工艺评定所用的焊接设备应与结构施焊时所用的焊接设备相同。
要求焊机性能稳定，调节灵活。
焊机上应装有准确的电流表、电压表、焊接速度表、气体压力表和流量计等。
选择或制备合适的焊接工艺装备，使试件可以方便的固定焊接，并且有利于保证试件的焊接质量。
本次评定采用的TIG焊焊机型号为：
WSM-63手工钨极氩弧焊机。
（五）焊工准备
焊接工艺评定应由本单位技术熟练的焊工施焊，且应按照所编制的焊接工艺指导书进行施焊。
（六）试件的焊接
焊接工艺评定试件的焊接时关键环节。
除要求焊工认真操作外，还应有专人做好记录。
记录的主要内容那个有：
试件名称编号、接头形式、焊接位置、焊接电流、电弧电压、焊接速度或一根焊条所焊焊缝长度与焊接时间等。
实焊记录应事先准备好记录卡。
试件焊接完成之后即可交给力学性能与焊缝质量检测部门进行各有关项目的检测。
1.焊前准备
（1）清除油污和灰尘
常用汽油、丙酮等有机溶剂清洗焊件与焊丝表面。
也可按焊接生产说明书规定的其它方法进行。
（2）清除氧化膜
1Cr18Ni9Ti是不锈钢，采用砂带磨或抛光发清理氧化膜，将焊接接头两侧30~50mm宽度内的氧化膜清理干净。
2.焊接工艺参数
焊接方法：
手工钨极氩弧
具体的焊接工艺参数根据板厚决定：
表4
板厚/mm
坡口形式
焊接位置
焊道层数
焊接电流/A
焊接速度（mm·min-1）
1
I形
平
立
1
1
50~80
50~80
100~120
80~100
2.4
I形
平
立
1
80~120
80~120
100~120
80~100
3.2
I形
平
立
2
105~150
100~120
80~100
4
I形
平
立
2
150~200
100~150
80~120
6
Y形
平
立
3
2
180~230
150~200
100~150
80~120
钨极直径/mm
焊丝型号
焊丝直径/mm
氩气流量/（L·min-1）
1.6
H0Cr21Ni10Ti
1
4~6
1.6
H0Cr21Ni10Ti
1~2
6~10
2.4
H0Cr21Ni10Ti
2~3.2
6~10
2.4
H0Cr21Ni10Ti
3.2~4
6~10
2.4
H0Cr21Ni10Ti
3.2~4
6~10
（七）焊接工艺评定试件的性能检测
1.外观检查，金相检验（宏观、微观）
①检验不得有裂纹。
②项检验焊缝根部应焊透，焊缝和热影响区不得有裂纹、未熔合；角焊缝两焊脚之差不宜大于3mm。
③用线切割机将奥氏体钢母材和焊接热影响区切下厚0.5mm的薄片.对焊接区薄片用王水溶液侵蚀,显示出熔合区将薄片在砂纸上磨至50μ,再用离子减薄仪在氩气介质中减薄至30μ.从薄片试样上截下Φ=3mm的圆片,即可进行透射电镜观察分析。
取焊接区金相试样在管式电炉中加热至750℃保温24h,随炉冷却,取出后在苛性赤血盐溶液中煮沸24分钟,然后在金相显微镜下观察σ相析出程度.
2.力学性能试验
（1）力学性能试验项目和取样数量
表5
试件母材的厚度T
试验项目和取样数量
拉伸试验
弯曲试验
冲击试验
拉伸
面弯
背弯
侧弯
焊缝去
热影响区
T＜1.5
2
2
2
_
_
_
1.5≤T＜10
2
2
2
_
3
3
10≤T＜20
2
2
2
c
3
3
T≥20
2
_
_
4
3
3
a一根管接头全截面试样可以代替两个板试样。
b当试件焊缝两侧的母材之间或焊缝金属和母材之间的弯曲性能有显著差别时，可改用纵向弯曲试验代替横向弯曲试验，纵向弯曲时只取面弯和背弯试样各两个。
C可以用4个横向侧弯试样代替两个面弯和两个背弯试样。
d当焊缝两侧母材钢号不同时，每侧热影响区都应取3个冲击试样。
e当无法制备5mm×10mm×55mm小尺寸冲击试样是，免做冲击试验。
（2）力学性能试验的取样要求：
a取样时，一般采用冷加工方法，当采用热加工方法取样时，则应去除热影响区。
b试件允许避开缺陷制取试样，取样位置按规定。
c试样去除焊缝余高前允许对试样进行冷校平。
（3）取样
图6a不取侧弯试样时b取侧弯试样时
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