Pv≤4.53
Pv≤4.78
Pv≤5.43
Pv≤5.63
Pv≤5.83
Pv≤6.36
a默认为退火。
如果已知，则只使用常规方法。
b对氢局部压力水平大于1200psia，则利用11/4Cr1/2Mo的临界Pv因子。
注：
对于渗入如砷、锑、锡、磷等元素的重金属钢没有适用的记录。
如果重金属可疑，则临界Pv因子应该降低。
临界Pv因子比重金属钢材的热度低0.25倍。
表I-4——HTHA的检测有效性指导
检测效率分类
典型的检测方法
优
良
中
差
无
无
大范围高级超声波反散射技术（AUBT）,基于应力分析的目标AUBT或大范围原地金相学。
目标AUBT或原地金相学。
超声波反散射加衰减法。
只用衰减法
表I-5——有效检测的技术子参数调节
严格指标
未检测
第一次检测
第二次检测
检测有效性
检测有效性
不好
一般
正常
不好
一般
正常
测到损坏
高敏感性
中敏感性
低敏感性
不敏感
——
2000
200
20
1
2000
1800
1800
18
1
2000
1200
1200
12
1
2000
800
80
8
1
2000
1600
160
16
1
2000
800
80
8
1
2000
400
40
4
1
表J-1——炉管一般失效频率
孔的尺寸
长期蠕变
短期蠕变
1/2英寸
1英寸
4英寸
断裂
0.0
4.62×10-6
0.32×10-6
6.60×10-7
0.0
4.62×10-4
0.32×10-4
6.60×10-5
表J-2——熔炉技术模块的筛选问题
筛选问题
措施
设备的类型是否为用来加热液体工艺蒸汽的火焰加热器或熔炉？
若是，继续炉管技术模块。
若不是，退出技术模块。
表J-3——炉管分析所需基本数据
基本数据
备注
结构材料
工作时间，ti（年）
上一次检测后的时间
腐蚀速率（mpy）
操作过程管子的金属温度，TMT（ºF）
操作压力，p（psi）
管子直径，Do（英寸）
管壁厚度（英寸）
检测有效性分类
检测数目
可能过热的严格程度∆Toh（ºF）
可能过热的持续时间，toh（小时）
实时监测
确定管子的结构材料
确定管子已经使用的总年数。
如果管子在以前的使用中未发生失效，则此时间可忽略。
假定每年工作时间为8500小时。
确定自上一次厚度数据的检测的年数。
此时间将用来与计算所得腐蚀速率一起确定当前的厚度。
如果可得，确定由厚度数据计算所得的当前的减薄速率。
如果减薄速率不能通过检测确定，则可由此模块和减薄附录C,D和I确定估计的减薄速率。
由温度记录或表面热电偶确定平均操作管子的金属温度。
如果管子温度不可得，则使用工艺出口温度加100ºF，这是考虑无垢，无焦化运行。
如果管子在有污垢或焦化下工作，则工艺出口温度要加上150ºF。
确定最高的期望操作压力（可能是安全阀的调定压力，除非压力不可能达到这一高度）。
确定用来设计结构时间的计算的管子外径。
确定上一次检测的实际测量厚度。
如果测量结果不可得，则确定新结构的最小厚度。
确定在设备使用期间（尤其是以上时间）已执行的每次检测的有效性分类。
见表J-7关于熔炉检测有效性分类指南。
确定尤其是在以上的时间段所执行的每一次分类的检测数目。
由在设计管子金属温度（不是操作下管子金属温度）的0ºF－300ºF，确定极端温度范围的量值。
估计极端过热事件的累计持续时间。
确定经验的腐蚀监测方法或应用工具的类型，如管子表面热电偶，温度记录法，过程操作变量等。
表J-4——考虑蠕变时金属温度极限
金属类型
弹性温度极限（ºF）a
碳钢
1/2Mo
11/4Cr-1/2Mo
21/4Cr-1Mo
3Cr-1Mo
5Cr-1/2Mo
5Cr-1/2Mo-Si
7Cr-1/2Mo
9Cr-1Mo
12Cr
304/304HSS
316/316HSS
321SS
321HSS
347/347HSS
770
920
930
900
920
880
840
850
960
800
1080
1120
1010
1040
1100
a此时温度是在管子设计寿命为100000小时并使用最小断裂强度曲线每APIRP530得到的。
表J-5——考虑蠕变的管子应力极限
金属类型
弹性应力极限（ksi）
碳钢
1/2Mo
11/4Cr-1/2Mo
21/4Cr-1Mo
3Cr-1Mo
5Cr-1/2Mo
5Cr-1/2Mo-Si
7Cr-1/2Mo
9Cr-1Mo
12Cr
304/304HSS
316/316HSS
321SS
321HSS
347/347HSS
3.2
1.75
2.6
2.2
2.4
2.4
1.7
1.5
1.25
2.1
2.4
1.85
1.85
2.05
1.95
表J-6——拉森．密勒参数表达式
材料
Lmavg的表达式
LMdelta
C
CS
C-1/2Mo
11/4Cr-1/2Mo
21/4Cr-1Mo
3Cr-1Mo
5Cr-1/2Mo
5Cr-1/2Mo-Si
7Cr-1/2Mo
9Cr-1Mo
12Cr
304/304HSS
316/316HSS
321SS
321HSS
347/347HSS
42.2443-0.000025156S3-1.24914
-1.90435lnS
41.2074-0.000011355S3-2.30593lnS
42.601-2.62249lnS
47.1367-4.18064lnS-
-8.41296exp-S
44.786-3.50144lnS
45.5586-3.92851lnS
45.1928-4.06518lnS
45.7938-4.42502lnS
44.7031-3.10233lnS
59.8012-13.6331lnS+4.3462ln2S-0.60141ln3S
43.1703-4.15807lnS
41.4735-3.3742lnS
39.8956-3.12309lnS
42.1308-3.84328lnS
41.6803-3.38401lnS
0.34
0.62
1.11
0.85
0.69
1.41
1.82
1.19
1.32
1.29
1.57
0.75
1.97
1.63
0.72
20
20
20
20
20
20
20
20
20
25
15
15
15
15
15
S=管子应力单位：
ksi.
LM=拉森．密勒参数单位（ºR）（log10小时）。
表J-7——关于指定检测有效性的指南
检测有效性分类
例子：
插入式检测
优
良
中
差
无效
直观检测，所有管子的UT厚度测量，UT测量位置的捕捉，不同位置的FMR
直观检测，所有管子的UT厚度测量
75%管子UT测量的直观检测
点测量的直观检测
直观检测
表J-8——检测有效性削弱系数
检测有效性分类
TMSF削弱的表达式（N=检测数目）
优
良
中
差
无效
Max（min（1,（1.25N2-10.15N+25.75）/100）,0）
Max（min（1,（0.75N2-9.65N+33.75）/100）,0）
Max（min（1,（1.75N2-18.05N+56.25）/100）,0）
Max（min（1,（4N2-39.60N+119.5）/100）,0）
1.0
J-9——关于确定实时监控因子的指导
实施监控方法
长期蠕变实时监控因子
短期蠕变实时监控因子
未监控
每日直观检测且操作时燃烧室调节
温度记录法
管表面热电偶和盘区仪表
1.0
5
10
10
1.0
50
100
100
表J-10——熔炉材料模块列表
代表性材料
适用材料举例
C3-C5
C6-C8
C9-C12
C13-C16
C17-C25
C25+
丙烷，丁烷，异辛烷，戊烷，LPG
汽油
柴油
航空燃料，煤油
天然气油，一般原油
残渣，重原油
表J-11——应用于熔炉RBI分析的空的尺寸
孔的尺寸
范围
代表性的值
中等
大
断裂
1/4—2英寸
2—6英寸
≥6英寸
1英寸
4英寸
项目的总体直径
表J-12——确定液相的指导
稳态操作条件下的液相
稳态外部条件的液相
结果计算的最终相态的确定
液态
液态
气态
液态
模块为气态如果外部条件的液体沸点高于80ºF则为液态。
模块为液态
表J-13——缓和系统可染结果的调整
响应系统等级分类
结果调整
检测
隔离
A
A
A或B
B
C
A
B
C
B
C
降低25％释放率或质量
降低20％释放率或质量
降低10％释放率或质量
降低15％释放率或质量
结果不调整
缓和系统
结果调整
总量下降，联合B级或更高级的隔离系统
火水喷淋系统及监控
仅有火水监控
泡沫喷淋系统
降低25％释放率或质量
降低20％释放率或质量
降低10％释放率或质量
降低15％释放率或质量
表J-14——特殊情况的可能性——连续泄漏自燃可能性a
a液体—在AIT上加工过
流体
结果可能性
点燃
VCE
火球
闪火
喷火
弱火
C3-C5
1
1
C6-C8
1
1
C9-C12
1
1
C13-C16
1
0.5
0.5
C17-C25
1
0.5
0.5
C25+
1
表J-15——连续泄漏结果方程——自燃可能性1
材料
最终相为气态
最终相为液相
设备损坏面积（ft2）
致命的面积（ft2）
设备损坏面积（ft2）
致命的面积（ft2）
C3-C5
A=0.1744×330x0.95
A=0.1744×847x0.92
A=0.1744×470x0.95
A=0.1744×1024x0.92
C6-C8
A=0.1744×367x0.95
A=0.1744×921x0.92
A=0.1744×525x0.95
A=0.1744×1315x0.92
C9-C12
A=0.1744×391x0.95
A=0.1744×981x0.92
A=0.1744×560x0.95
A=0.1744×1401x0.92
C13-C16
A=0.1744×1023x0.92
A=0.1744×2850x0.90
C17-C25
A=0.1744×861x0.92
A=0.1744×2420x0.90
C25+
A=0.1744×544x0.90
A=0.1744×1604x0.90
注：
空白表示方程不可得。
x=总体泄漏速率，1b/sec.
A=面积，ft2
1可能是至少在80ºF以上的自燃温度
表K-1——管道机械疲劳技术模块屏幕问题
屏幕问题
措施
1、设备是否为管式？
2、此管道系统以前是否已经发生过疲劳失效或者管道系统是否有可视/可听振动或者在连接到管子（直接或间接通过结构）约50英尺内是否有循环振动的振源。
振动或振源可能是连续或间断的。
瞬态常引起间歇式振动。
如果是，进入问题2。
如果是，进入管道机械疲劳技术模块
表K-2——管道机械疲劳所需基本数据
基本数据
备注
提前疲劳失效数：
无，1或大于1
振动严重程度（可视或可听振动）：
轻微，中度或严重
管子振动的星期数：
0到2周，2到13周，13到52周。
临近的循环应力源（如在50英尺内）：
往复机械，安全阀的跳动，高压落阀（例如：
出口或混合阀），无
纠正措施的采用：
基于完全工程分析的修改，基于经验的修改，不修改
管道复杂性：
基于管子的50英尺内，选择：
0到5个支管，及配件。
5到10个支管，及配件。
>10个支管，及配件。
管道上接头或支管的设计类型：
111，——————
管子的状态：
支架的缺失/损坏，支管上无支架重量，损坏的三角支架，直接焊在管上的三角支架，优等条件。
如果没有疲劳失效的历史也没有改变的迹象，则认为疲劳失效的可能性很低。
振动的严重程度可由其自身条件来衡量或如下表提示的任意基本数据来衡量。
振动的例子有：
轻微—不可见振动，接触管子时几乎不能感到振动
中度—轻度或不可见，接触管子时明显感到振动
严重—管道，支管，附件或支架能看到振动迹象。
接触管子时感到振动十分严重。
如果管道系统近期内没有明显改变，振动量几年内没有改变，或累计循环总量大于持久极限，则可假定循环应力低于持久极限。
（大多数管道振动频率大于1赫兹。
1赫兹1年大约3×107次循环）
确定管道连接的周期源。
连接可能是直接或间接的，如通过结构的支架。
分析所得记录显示振动的管道不会发生疲劳。
根据支管接头的数目，固定件的数目等确定管道的复杂性。
确定接头或支管连接的类型主要通过管子的截面来进行估算。
根据支架判断被估算的管道截面的状态如何。
表K-3——提前疲劳失效
提前失效？
基本敏感性
无
1
>1
1
50
500
表K-4——可视或可听振动
可视或可听振动？
基本敏感性
小
中度
严重
1
50
500
表K-5——振动调节系数
振动时间大于X周？
调节系数
0到2周
2到13周
13到52周
1
0.2
02
表K-6——循环力的类型
循环力来源是否在50英寸内？
基本敏感性
往复机械
安全阀的跳动
高压落阀
无
50
25
10
1
表K-7——修正措施的采取
修正措施的采取：
调节系数
基于完整的工程分析的修正
基于经验的修正
未修正
0.002
0.2
2
表K-8——管道系统的复杂性
复杂性，管子每50英寸
调节系数
0到5个支管，及配件。
5到10个支管，及配件。
>10个支管，及配件
0.5
1
2
表K-9——接头或支管的设计
接头的设计
调节系数
带螺纹
成插焊接
强加
0.5
1
2
表K-10——管道的状态
状态
调节系数
支架的缺失/损坏
无支架重量
损坏的三角支架
直接焊在管上的三角支架/支架优等条件
2
2
2
2
1
表K-11——支管直径
支管尺寸
调节系数
≤2英寸
所有支管大于2英寸
1
0.02
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